W
其中，斤面板承受的应力（N/mm2）；
M--面板计算最大弯距;
W--面板的截面抵抗矩
bk
（b面板截面宽度,
h面板截面厚度）
W=1000X18X186=x104mm3;
f—胶合板截面的抗弯强度设计值（N/mm2）,f=55N/mm2;
面板截面的最大应力计算值：
（=M/W=X10xlt）=mrn^v[f横]=55N/mm2
满足要求！
4.1.2.抗剪强度验算
计算公式如下（查手册P763）
卩=0刨
其中，V--面板计算最大剪力（N）;
I--计算跨度（小方木中对中间距）:
l=250mm；
q--作用在模板上的压力线荷载，q=
面板的最大剪力：
V=XX250=
截面抗剪强度必须满足：
其中，T--面板截面的最大受剪应力（N/mm2）；
V--面板计算最大剪力（N）
b--构件的截面宽度（mm）:
b=1000mm；
hn--面板厚度（mm）:
hn=18.0mm；
fv--面板抗剪强度设计值（N/mm2）:
fv=mm2
面板截面的最大受剪应力计算值
T=3X（2x1000x18）=mm2v[fv]=mm2
满足要求！
4.1.3•挠度验算
根据规范，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑活荷载作用
挠度计算公式如下
0.677沙
1Q0EI
M⑷二"250
q--作用在底模上压力线荷载：
q==mm；
I--计算跨度（小方木中对中间距）:
l=250mm；
E--面板的弹性模量：
E=xi03N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=100XXX12=48.6cm4;
面板的最大挠度计算值：
3=XX2504/（100X4500XX104）=0.88mm<[3]=250/250=1mm
满足要求！
4.2.10cmX10cm分布方木验算
主受力方木纵向间距为60cm,小方木每根长度4m，分布方木按支承在主受力
方木上的3跨连续梁进行受力分析。
取最不利腹板处进行计算（小方木中对中间距
25cm）,计算示意图：
q
:
-
L&〔〕〔〕,T.603XT
本工程分布方木采用100X100mm规格，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别
为：
W=100X100X100/6=166.7cm3;
I=1OOX100x100x100/12=833.3cmf;
4.2.1.分布方木抗弯强度验算
分布方木最大弯矩按下式计算：
M二0.1护
M—分布方木计算最大弯距；
I--计算跨度（主受力方木中对中间距）:
l=600mm；
q--作用在分布方木上的线荷载，它包括：
钢筋混凝土自重荷载设计值q1=xxx26=m；
倾倒混凝土活荷载设计值q2=x2x=m;
振捣混凝土荷载设计值q3=x2x=m；
施工活荷载设计值q4=xx=m；q
TTT
q=q1+q2+q3+q4=+++=x
分布方木抗弯强度应满足下式：
其中，斤内楞承受的应力（N/mm2）；
M--内楞计算最大弯距；
W--内楞的截面抵抗矩（mm3）,W=x104；
f--内楞的抗弯强度设计值（N/mm2）,f=mm2;
分布方木最大应力：
（=x105/x104=mm2v[f]=13N/mm2
满足要求!
422分布方木抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下
v-分布方木承受的最大剪力；
I--计算跨度（主受力方木中对中间距）l=600mm；q--作用在分布方木上的线荷载q=kN/m分布方木最大剪力：
V=xx600=
截面抗剪强度必须满足下式：
其中，t-内楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）；
V--内楞计算最大剪力（N）;
b--内楞的截面宽度（mm）:
b=100mm;
hn--内楞的截面高度（mm）：
hn=100mm；
fv—分布方木抗剪强度设计值（N/mm2）:
fv=N/mm2；
分布方木截面的剪应力：
t=3x（2x100x100）=mm2<[fv]=mm2
满足要求！
4.2.3.分布方木挠度验算
根据规范，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑活荷载作用。
挠度验算公式如下：
3—分布方木的最大挠度（mm）；
q--作用在分布方木上的线荷载（kN/m）:
q=m；
I--计算跨度（主受力方木间距）：
l=600mm;
E—分布方木弹性模量（N/mm2）：
E=10000N/mm2;
I—分布方木截面惯性矩（mm4）:
I=x104mm4;
分布方木最大挠度计算值：
3=xx6004/（100x10000XX104）=0.21mm<[3]=250=600/250=2.4mm
满足要求！
•主受力方木验算
主受力方木纵向间距为60cm（支架纵距），按腹板下最不利考虑荷载，腹板先横向间距为30cm,主受力木每根长4m,承受分布方木传来的集中力。
主方受力方木按支承在顶托上的承受分布方木传来集中荷载的3跨连续梁进行受力分析。
计算示意图：
本工程分布方木采用120x140mm规格，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=120X1402/6=x105mm3;
I=120x1403/12=x107mm4;
4.3.1主受力方木强度验算
主受力方木跨中弯矩：
M=xPI
作用在主受力方木的荷载：
P=xxx26+xx=;主受力方木计算跨度（支架纵距）:
l=600mm;
主受力方木最大弯矩：
M=x12300x600=x106N/mm
强度验算公式:
CT二
W
c—主受力方木最大应力（N/mm2）;
M—主受力方木最大弯距；
W—主受力方木净截面抵抗矩：
W=x105mm3;
[f]—主受力方木强度设计值（N/mm2）:
[f]=mm2;
主受力方木最大应力：
=x106/x105=mm2v[f]=13N/mm2
满足要求！
4.3.2.主受力方木抗剪强度验算
公式如下:
V=xP
其中，V—主受力方木计算最大剪力（N）;
I--计算跨度：
l=600mm；
P--乍用在主受力方木荷载：
P=12300N
最大剪力:
V=x12300=x104N;
主受力方木截面抗剪强度必须满足：
t-外楞截面的受剪应力（N/mm2）;
V--外楞计算最大剪力（N）;
b__外楞的截面宽度（mm）:
b=140mm；
hn--外楞的截面高度（mm）：
hn=200mm；
fv--外楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：
fv=mm2;
主受力方木截面的剪应力：
t=3x104/（2X120x140）=mm2v[fv]=mm2
满足要求！
4.3.3.主受力方木挠度验算
根据《手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑活荷载作用。
挠度验算公式如下：
3=XPP/100EI
3—主受力方木最大挠度（mm）;
P—分布方木传来集中荷载（kN/m）
I--计算跨度：
l=600mm;
E-弹性模量（N/mm2）:
E=10000N/mm2;
I--截面惯性矩（mm4）：
I=x10mm7;
主受力方木的最大挠度：
3=X12300X103X6003/100X10000XX107）=0.18mm<[3]=250=600/250=2.4mm
满足要求！
.满堂支架立杆验算
本工程采用碗扣式钢管脚手架施工，为轴心受压构件。
作用于模板支架的荷载包括
静荷载、活荷载，不考虑风载和偶然荷载。
取最不利位置腹板中支点处计算。
静荷载设计值Ng=X（Ng1+Ng2+Ng3）=
脚手架的自重（kN）:
Ng2=X=;
模板的自重（kN）:
Ng3=XX=;
钢筋混凝土自重（kN）:
Ng1=XXX26=;
活荷载设计值Nq=X（Ng1+Ng2+Ng3）=X（2+2+=
Ng1—混凝土振捣荷载，取2KN/m2;
Ng2—泵送混凝土荷载,取2KN/m2;
Ng3—施工活荷载，取m2综上，立杆的轴向压力设计值:
N=Ng+Nq=+=;
441立杆抗压强度验算
立杆抗压强度必须满足：
N<[N]=AX[f]
[N]--立杆抗压强度允许值；
A--立杆净截面面积（cm2）,A=4.89cmf
[f]--钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2
N=<[N]=X205=,满足要求！
4.4.2立杆稳定性验算
立杆的稳定性计算公式:
N--立杆的轴心压力设计值（kN）:
N=;
©--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比b/i=120/=76查《扣件规范》附录C得
i--计算立杆的截面回转半径（cm）:
i=1.58cm；
I0--计算长度（m）l0=h+2a=+2X=1.8m（h为步距，a为立杆上端伸出顶层横杆中
心线至模板支撑点的长度，取0.3m）
A--立杆净截面面积（cm2）:
A=4.89cm2;
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）:
W=5.08cm3;
6-钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）;
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=160N/mm2;
钢管立杆最大应力：
（=26520/xx102）=mm2<[f]=160N/mm2
满足要求！
分配梁I18工字钢验算
分配梁I18工字钢纵向间距为60cm，贝雷梁最大间距为1.2m，在翼缘板处，计算按底板0.6m跨度计算。
分配梁I18工字钢，承受碗扣支架传来的集中力。
分配梁直接横向铺设在纵向的贝雷梁上面，承受碗扣支架传来集中荷载的3跨连续梁进
行受力分析。
计算示意图如：
t—三1口[丁—:
T
I18工字钢截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=x105mm3;
I=x107mm4;
4.5.1分配梁强度验算
主受力方木跨中弯矩：
M=xPI
作用在主受力方木的荷载：
P=xx26+x2+x2+xxx=；分配梁I18工字钢计算跨度（支架纵距）:
l=1200mm；
主受力方木最大弯矩：
M=x37510x1200=x107N/mm
强度验算公式：
M
CT=—-
c—主受力方木最大应力（N/mm2）;
M—主受力方木最大弯距；
W—主受力方木净截面抵抗矩：
W=x105mm3;
[f]—主受力方木强度设计值（N/mm2）:
[f]=160N/mm2;
主受力方木最大应力：
c=107/x105=mm2v[f]=160N/mm2
满足要求！
4.52118工字钢抗剪强度验算
公式如下：
V=xP
其中，V—主受力方木计算最大剪力（N）;
I--计算跨度：
l=600mm；
P--乍用在主受力方木荷载：
P=37510N
最大剪力：
V=x37510=x104N;
主受力方木截面抗剪强度必须满足：
t=V/Av[fv]
其中，V--计算最大剪力（N）;
A--构件的截面面积（mm2）:
A=x103mm2;
[fv]--抗剪强度容许值（N/mm2）:
[fv]=80N/mm2
主受力方木截面的剪应力：
t=104/x103=mm2v[fv]=80N/mm2
满足要求!
4.5.3、分配梁118工字钢挠度验算
根据《手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑活荷载作用。
挠度验算公式如下：
3=XPP/100EI
3—主受力方木最大挠度（mm）;
P—分布方木传来集中荷载（kN/m）:
P=xxxx26=;
I--计算跨度：
l=600mm;
E--单性模量（N/mm2）:
E=X105N/mm2;
I--截面惯性矩（mm4）：
I=X107mm4;
主受力方木的最大挠度：
3二XX104X6003/100X206000XX107）=0.42mm<[3]=400=600/400=1.5mm满足要求！
.贝雷梁验算
按支承在横桥向双排工字钢上的两跨连续梁，承受I18工字钢分配梁传来的集
中荷载分析。
因两端悬臂部分长度很短，为方便计算不予考虑。
计算底板下承受的总荷载：
F=+++=KN
则折合每延米X=KN/m
单片贝雷梁承受I18A工字钢传来的集中荷载P=X0.6mXm2=
腹板处处I18A工字钢传来的最大集中荷载P=XXX26X5+XX=
腹板处处I18A工字钢传来的最大集中荷载P=
腹板处处I18A工字钢传来的最大集中荷载P=XX26XX5+XX=
则底板验算：
有medas计算，最大弯矩M=；最大剪力VKN
;最大的支座反力集中在跨中这个位置即为R=KN
腹板验算：
最大弯矩M=;最大剪力V=204KN
;最大的支座反力集中在跨中这个位置即为R=408KN
贝雷梁相应的参数：
截面抵抗矩：
W=3578.5c*=x10-5m3
截面惯性矩：
匸250500cm4
BEAMFOfl.CE
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榔曹节］I
1皿皿出出册昭
3J61.33&e-H0DZ
1<8S197ftMIC29,68267s+O010B00300ft+OCO汛切訓稣心14-692S3e+0t®-2:
£6i53e+0te-3.45322e+0Ce-433392e-H302-5^1762^-1-002-6.101326+002
CBi：
轨會
VAX:
1
l*IIMl4
生也；kN*n
腹板处的弯矩截图
EEggmco
irl
B
3.63?
C6e-OOZ
2.72625=^002l.S17£4e-0O2g.eK^es-aoiO.OQODOfi-ODDmm%卄ccn-182523e+C02-3735^eMQ2书J&4■问bEE-455734e*C0£■^4^0055-t-coe
底板处的弯矩截图
由上截图易知其腹板以及底板最大的弯矩分别Mmax=、
BEAM
2D4021SrKiOZ
l.71471e+002
138921&+0021D6371&-KI0Z
73820^+001
4J^7O^d*0OL
OOCOOCfe10OO
-5j&3803s-h30]
-ea93（J5s-nDO]
-1214aieHHjO2
7S4031e-H3O2
腹板处的剪力截图
2.18523@+002
1.863926+0021，54260e+002
1^2129«*002
8.999836+001
5.78672^001
3.57361e-i-0Ol
□.OOOOOa+OOO-3,652615*001-7.06S72e-H0£il-U0278ee-i-0O2-1.34^196-^002
CB:
ffi-t
MAXi2
MINi1
舐轻：
kN
底板处的剪力截图
由此知其腹板以及底板分别最大的剪力Vmax=204KN、218KN
461抗弯强度验算
利用结构计算软件输入荷载后，输出结果：
（抓图1）
抗弯强度应满足下式:
其中，c—工字钢承受的应力（N/mm2）；
M--计算最大弯距；
W--截面抵抗矩（mm3）,W=x103mm3;
f--抗弯强度设计值（N/mm2）,f=270N/mm2;
底板处最大应力：
（r=<106/x103=mm2v
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