支模方案计算书详解.docx
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支模方案计算书详解
计算书及相关图纸
地下室负一层1000×1200顶梁模板计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
1000X1200梁
新浇混凝土梁计算跨度（m）
9
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
1000×1200
新浇混凝土结构层高（m）
6.6
梁侧楼板厚度（mm）
200
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）
1
对水平面模板取值Q2k（kN/m2）
2
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
400
梁两侧立柱间距lb（mm）
1400
步距h（mm）
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
800、800
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
700
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
533,867
梁底支撑小梁根数
6
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
0
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
100
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×0.7×2]×1＝39.064kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1.2]×1＝37.3kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×1.2]×1＝30.7kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×37.3×0.22+0.121×1.764×0.22＝0.168kN·m
σ＝Mmax/W＝0.168×106/37500＝4.485N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2L4/（100EI）=0.632×30.7×2004/（100×10000×281250）＝0.11mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×37.3×0.2+0.446×1.764×0.2＝3.089kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×37.3×0.2+1.223×1.764×0.2＝8.958kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×37.3×0.2+1.142×1.764×0.2＝7.326kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R5'=0.393q2l=0.393×30.7×0.2＝2.413kN
R2'=R4'=1.143q2l=1.143×30.7×0.2＝7.018kN
R3'=0.928q2l=0.928×30.7×0.2＝5.698kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×70
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
40.83
小梁截面惯性矩I（cm4）
142.92
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{3.089+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×1/5+0.5×（1.2-0.2）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.2）+1.4×2，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.2）+1.4×0.7×2]×max[0.7-1/2，（1.4-0.7）-1/2]/2×1，8.958+0.9×1.35×（0.3-0.1）×1/5}=9.007kN/m
q2＝max[2.413+（0.3-0.1）×1/5+0.5×（1.2-0.2）+（0.5+（24+1.1）×0.2）×max[0.7-1/2，（1.4-0.7）-1/2]/2×1，7.018+（0.3-0.1）×1/5]＝7.058kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×9.007×0.42，0.5×9.007×0.12]＝0.154kN·m
σ＝Mmax/W＝0.154×106/40830＝3.777N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×9.007×0.4，9.007×0.1]＝2.187kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×2.187×1000/（2×50×70）＝0.937N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×7.058×4004/（100×9350×1429200）＝0.085mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝7.058×1004/（8×9350×1429200）＝0.007mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×9.007×0.4，0.393×9.007×0.4+9.007×0.1]＝4.118kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝2.1kN，R2＝R5＝4.118kN，R3＝R4＝3.372kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×7.058×0.4，0.393×7.058×0.4+7.058×0.1]＝3.227kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'6＝1.791kN，R'2＝R'5＝3.227kN，R'3＝R'4＝2.627kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.366×106/4490＝81.566N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝4.563kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.563×1000/424＝21.524N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.314mm≤[ν]＝l/250＝533/250＝2.132mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝1.655kN≤0.8×8=6.4kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，右侧立柱扣件受力R＝1.655kN≤0.8×8=6.4kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
立杆自重q（kN/m）
0.15
λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.496
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.15×（6.6-1.2）＝max[1.655+0.9max[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.2）+1.4×1，1.35×（0.75+（24+1.1）×0.2）+1.4×0.7×1]×（0.8+0.7-1/2）/2×0.8，7.935，7.935，1.655+0.9max[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.2）+1.4×1，1.35×（0.75+（24+1.1）×0.2）+1.4×0.7×1]×（0.8+1.4-0.7-1/2）/2×0.8]+0.81＝8.745kN
f＝N/（φA）＝8.745×103/（0.496×424）＝41.583N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、梁底立柱扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
0.8
由"主梁验算"一节计算可知扣件最大受力N＝max[R2，R3]×1＝7.935kN≤Rc=kc×12=0.8×12=9.6kN
满足要求！
地下室负一层1000×1200顶梁侧模板计算书
一、工程属性
新浇混凝梁名称
1000X1200
混凝土梁截面尺寸（mmxmm）
1000×1200
梁板结构情况
见下图
楼板厚度（mm）
200
二、荷载组合
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
混凝土重力密度γc（kN/m3）
24
新浇混凝土初凝时间t0（h）
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1.15
混凝土浇筑速度V（m/h）
2
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）
1.2
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2）
min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×1.2}＝min{34.348，28.8}＝28.8kN/m2
振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k（kN/m2）
4
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×1.2]＝min[34.35，28.8]＝28.8kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×28.8+1.4×4，1.35×28.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[40.16，42.8]＝0.9×42.8＝38.52kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8kN/m2
三、支撑体系设计
小梁布置方式
水平向布置
小梁道数
6
主梁间距（mm）
500
主梁合并根数
2
小梁最大悬挑长度（mm）
250
结构表面的要求
结构表面外露
对拉螺栓水平向间距（mm）
500
支撑距梁底距离依次为
150，850
设计简图如下：
模板设计剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×38.52＝38.52kN/m
q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×28.8×1＝34.992kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/m
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×34.992×0.22+0.121×3.528×0.22＝0.167kN·m
σ＝Mmax/W＝0.167×106/37500＝4.449N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝bS正＝1×28.8＝28.8kN/m
νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×28.8×2004/（100×10000×281250）＝0.104mm≤200/400=0.5mm
满足要求！
3、最大支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×34.992×0.2+1.223×3.528×0.2＝8.862kN
正常使用极限状态
R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.2×28.8＝6.584kN
五、小梁验算
小梁最大悬挑长度（mm）
250
小梁计算方式
三等跨连续梁
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×70
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁截面抵抗矩W（cm3）
29.167
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁截面惯性矩I（cm4）
72.917
计算简图如下：
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算
q＝8.862kN/m
Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×8.862×0.52，0.5×8.862×0.252]=0.277kN·m
σ＝Mmax/W＝0.277×106/29167＝9.495N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×8.862×0.5，8.862×0.25]=2.659kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×2.659×1000/（2×70×50）＝1.139N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝6.584kN/m
ν1max＝0.677qL4/（100EI）=0.677×6.584×5004/（100×9350×729170）＝0.409mm≤500/400=1.25mm
ν2max＝qL4/（8EI）=6.584×2504/（8×9350×729170）=0.472mm≤250/400=0.625mm
满足要求！
4、最大支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1×8.862×0.5，0.4×8.862×0.5+8.862×0.25]＝4.874kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.1×6.584×0.5，0.4×6.584×0.5+6.584×0.25]＝3.621kN
六、主梁验算
对拉螺栓水平向间距（mm）
500
主梁最大悬挑长度（mm）
250
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
主梁合并根数
2
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
120
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。
计算简图如下：
同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：
R1＝0.843kN，R2＝2.437kN，R3＝2.008kN，R4＝2.008kN，R5＝2.437kN，R6＝0.843kN
正常使用极限状态：
R'1＝0.623kN，R'2＝1.811kN，R'3＝1.47kN，R'4＝1.47kN，R'5＝1.811kN，R'6＝0.623kN
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σmax＝Mmax/W＝0.496×106/4490=110.572N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
梁左侧剪力图（kN）
τmax＝2Vmax/A=2×4.445×1000/424＝20.967N/mm2≤[τ]=120N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
梁左侧变形图（mm）
νmax＝1.132mm≤700/400＝1.75mm
满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型
M12
轴向拉力设计值Ntb（kN）
12.9
同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×5.288×2＝10.047kN≤Ntb＝12.9kN
满足要求！
地下室负一层900×1300顶梁侧模板计算书
一、工程属性
新浇混凝梁名称
900X1300
混凝土梁截面尺寸（mmxmm）
900×1300
梁板结构情况
见下图
楼板厚度（mm）
200
二、荷载组合
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
混凝土重力密度γc（kN/m3）
24
新浇混凝土初凝时间t0（h）
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1.15
混凝土浇筑速度V（m/h）
2
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）
1.3
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2）
min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×1.3}＝min{34.348，31.2}＝31.2kN/m2
振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k（kN/m2）
4
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×1.3]＝min[34.35，31.2]＝31.2kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×31.2+1.4×4，1.35×31.2+1.4×0.7×4]＝0.9max[43.04，46.04]＝0.9×46.04＝41.436kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝31.2kN/m2
三、支撑体系设计
小梁布置方式
水平向布置
小梁道数
6
主梁间距（mm）
400
主梁合并根数
2
小梁最大悬挑长度（mm）
100
结构表面的要求
结构表面外露
对拉螺栓水平向间距（mm）
400
支撑距梁底距离依次为
150，950
设计简图如下：
模板设计剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×41.436＝41.436kN/m
q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×31.2×1＝37.908kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/m
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×37.908×0.222+0.121×3.528×0.222＝0.217kN·m
σ＝Mmax/W＝0.217×106/37500＝5.786N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝bS正＝1×31.2＝31.2kN/m
νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×31.2×2204/（100×10000×281250）＝0.164mm≤220/400=0.55mm
满足要求！
3、最大支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×37.908×0.22+1.223×3.528×0.22＝10.482kN
正常使用极限状态
R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.22×31.2＝7.846kN
五、小梁验算
小梁最大悬挑长度（mm）
100
小梁计算方式
三等跨连续梁
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×70
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁截面抵抗矩W（cm3）
29.167
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁截面惯性矩I（cm4）
72.917
计算简图如下：
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算
q＝10.482kN/m
Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×10.482×0.42，0.5×10.482×0.12]=0.168kN·m
σ＝Mmax/W＝0.168×106/29167＝5.75N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×10.482×0.4，10.482×0.1]=2.
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