XX石化炼油厂大修减粘反应器更换精编版.docx

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XX石化炼油厂大修减粘反应器更换精编版

XX石化炼油厂大修减粘反应器更换

1.概述········································1

2.减粘反应器2的吊装受力计算··················6

3.减粘反应器3的吊装受力计算··················16

4.吊轴核算····································25

5.锚点的选用··································31

6.所需机具计划································32

7.机具汇总表··································35

8.吊装施工技术要求····························39

9.吊装施工安全技术措施························42

10.反应器2·3吊装立面图

11.平面布置图

12.吊耳施工图

XX石油化工总厂炼油厂减粘装置减粘反应器更换吊装方案

一、概述：

XX石油化工总厂炼油厂减粘装置，在92年度大检修期间，需更换反应器2，反应器3，由于装置布置紧凑，场地狭窄，设备高大，现根据现场实际情况，拟采用自制的800KN/25.5m门式抱杆进行设备整体拆除与安装。

1、设备规格：

（1）减粘反应器2：

I.设备直径：

Φ3200*24mm

II.设备总长：

23451mm

III.裙座直径：

Φ3580mm

IV.设备吊装综合重量：

55140Kg

其中：

a.设备重量：

49030Kg

b.平台重量：

962.8Kg

c.保温重量：

5130Kg

d.管道重量：

17.2Kg

Ⅴ.基础标高:

900mm

Ⅵ.设备综合重心：

11760mm

（2）减粘反应器3：

I.设备直径：

Φ3200*24mm

II.设备总长：

23451mm

III.裙座直径：

Φ3580mm

IV.设备吊装综合重量：

58370Kg

其中：

a.设备重量：

51253Kg

b.平台重量：

1059Kg

c.保温重量：

5130Kg

d.管道重量：

928Kg

Ⅴ.基础标高:

900mm

Ⅵ.设备综合重心：

11900mm

2、800KN/25.5M门式抱杆规格：

（1）抱杆底部立杆中线的间距：

B1=8.014M

（2）抱杆顶部立杆与横杆中线交点的间距：

B2=4M

（3）抱杆顶部两主吊轴的间距：

A=2.9M

（4）吊轴的偏心距：

E1=0.55M

（5）抱杆拖拉绳系点的偏心距：

E2=0.3M

（6）抱杆的高度：

H=25.5M

（7）抱杆主吊轴的高度：

H=25M

（8）抱杆立杆中心线与垂线的夹角：

Ψ=4º30´

（9）抱杆的总重量：

G=16475Kg

（10）抱杆立、横的规格和材质：

立杆：

无缝钢管：

Φ426×1220＃

角钢：

∠140×14A3

横杆：

无缝钢管：

Φ377×1620＃

角钢：

∠100×10A3

（11）抱杆的综合重心：

Xc＝14050mm

3、减粘反应器2、减粘反应器3吊装方法及顺序：

（1）设备吊装的平面布置：

I.由于装置区场地比较紧凑，根据吊装需要，吊装现场2个阀门井应充沙填平，2号路北侧水沟应填平，可上铺钢板，下垫道木，以利设备吊装，支排通过。

II.根据设备吊装需要，2＃路两侧与反应器2、反应器3南北轴线垂直的两侧树木应设备移离。

III.设备的进向应按总平面布置图，图示方向。

（2）门式抱杆的竖立：

I.800KN/25.5M门式抱杆的竖立，拟采用90T吊车直接吊起。

II.门式抱杆用90T吊车吊直80º左右时，可用拖拉绳直接扶正。

III.门式抱杆应在装置停车前，竖立完毕，抱杆的临时站位，抱杆平面应距基础中心4.5M，以利停车后的平台管线拆除。

IV.停车后，平台、管道拆除完毕后，再移抱杆吊至吊装位置（可用90T吊车直接吊至）。

（3）设备拆除：

I.减粘反应器的拆除，采用门式抱杆侧偏吊。

拆除方法为吊装的反之。

II.设备退场方向，按平面布置图，图示方向。

III.减粘反应器的拆除，下绑绳应绑在设备上，绑绳下应加垫100×100×1000的硬木方，以达到吊装时所需要的吊点半径（反2、3的拆除）。

（4）设备的吊装：

I.减粘反应器3的吊装，拟采用门式抱杆侧偏吊的方法。

II.设备的进向，根据现场实际情况，按平面布置图所示线路，将设备装排运至吊装现场，用90T与50T吊车配合转向至吊装位置。

III.门式抱杆的站位与设备基础东西轴线的间距为2.5M，在设备基础的南侧。

IV.门式抱杆的顶部吊轴上两套H50*6D滑车组每套采用双头出绳，由抱杆底部引出至卷扬机。

V.反应器的吊耳方法与减粘反应器3的吊装方法相同

（5）抱杆的移位

I.先拆除减粘反应器3后，将门式抱杆移至减粘反应器2拆除安装所需位置，然后待减粘反应器2安装完毕后，再将门式抱杆移至减粘反应器3的安装所需位置。

II.抱杆的移动由90T吊车配合进行水平移位，移位前将两侧拖拉绳M2、M3、M5、M6放松。

III.抱杆移动就位后，再将主吊拖拉绳换至M1、M2、M4、M5锚点上。

（6）抱杆的放倒：

抱杆放倒方法为抱杆竖立方法的反之。

二、减粘反应器2、3的受力计算

1、减粘反应器2的受力计算：

（1）设备吊点高度的确定：

N=[（H-h）R’]/h

=[（25.5-1）×1.85]/2.5

=18.13M

式中：

H－门式抱杆起吊滑车组系点的高度。

H＝25.5m

h—设备就位时，设备底面的高度。

取h＝1m

R’—设备吊点至设备中心线的距离。

R’=1.85M

b—门式抱杆中心线至设备基础中心的距离。

取b＝2.5m

（2）计算荷重：

P=（Q×N+q×N）K×K’

=（55140×9.80665+2000×9.80665）×1.1×1.1

=678.03KN

式中：

Q—设备吊装重量Q＝55140Kg

q—索具重量q＝2000Kg

K—动载系数K=1.1

K’—不均衡系数K’＝1.1

（3）设备抬头时的受力计算：

1°起吊滑车组与抱杆中线的侧偏角：

α＝arctg×[b1/（H-h1-R-R´）]

=arctg×[2.486/（25.5-1-1.79-1.85）]

=6.80º=6º48´

式中：

b1－门式抱杆平面中线至设备吊点的间距。

取b1＝2.486m

h1-设备尾部的垫档高度。

取h=1m

R——设备裙座半径R=1.79m

2°每套起吊滑车组间的夹角：

Φ=2arctg×[ACOSα/2（H-h1-R-R´）

=2arctg×[2.9×Cos6.08/2×（25.5-1-1.79-1.85）

=7.90=7°54′

式中：

A——抱杆顶部起吊滑车组系点的间距。

A=2.9m

3°起吊滑车组的受力：

起吊滑车组的总受力：

P1=9XC/ncosα

=（678.03×11.76）/（18.13×cos.80°）

=442.92KN

每套起吊滑车组的受力：

P1′=P1/（2COSΦ/2）

=442.92/（2×COS7.90/2）

=221.99KN

式中：

Xc——设备重心至设备底面的距离。

取XC=11.76m

4°起吊滑车组绳的受力：

S=P1′/K1

=221.99/6.22

=35.69KN

式中：

K1——机械增益系数。

取K1=6.22

按4×4滑车组铜套轴套计取。

5°后溜滑车组的总受力：

Pt′=（1/2）P1sSinα

=0.5×442.92×Sin6.80

=26.22KN

每套溜放滑车组的受力：

Pt=Pt′/cosω1×cosω2

=26.22/（cos15°*cos15°）

=28.1KN

式中：

ω1——每套溜放滑车组与设备中线的夹角。

取ω1=15°

ω2——每套溜放滑车组与地面的夹角。

取ω2=15°

6°后方拖拉绳的受力：

Pt=P1Sinα/2Cosβ

=（442.928*Sin6.80º）/（2*Cos36°）

=32.41KN

式中：

β——拖拉绳与地面水平面的夹角。

取β=36°

（4）设备脱排时受力计算：

1°设备临界倾斜角：

θ1=arctg（R/Xc）

=arctg（1.79/11.76）

=8.65°=8°39´

2°设备倾斜角的计算：

θ=arctg[R´/（n-Xc）]

=arctg[1.85/（18.13-11.76）]

=16.19°=16°11´24"

3°起吊滑车组与抱杆平面的侧偏角：

α＝arctg×[（nsinθ-B-R´sinθ）/（H-h-ncosθ-R´sinθ）]

=arctg×[（18.13*sin16.19°-2.5-1.85cos16.19°）/（25.5-1-18.13cos16.19°-1.85sin16.19°）]

=6.75°=6°45´

式中：

B——设备脱排时拽引力系点至抱杆平面中线的距离。

取B=2.5M

a:

设备裙座支撑点的垫档高度：

h1=h-Rsinθ

=1-1.79sin16.19°

=0.5m

b´:

设备裙座支承点至抱杆中线距离：

b´=B-Rcosθ

=2.5-1.79cos16.19θ

=0.781m

4°每套起吊滑车组间的夹角：

Φ=2arctg×[ACOSα/2（H-h-ncosθ-R’sinθ）

=2arctg[（2.9*cos6.75°）/2（25.5-1-18.13cos16.19°-1.85sin16.19°）]

=24.71°

=24°42´36"

5°起吊滑车组的受力：

P=P/（2cosα*cosΦ/2）

=678.03/（2cos6.75°*cos24.71°/2）

=349.47KN

起吊滑车组的总受力：

P=P/cosα

=678.03/cos6.75°

=682.76KN

6°起吊滑车组的跑绳受力：

S=P/K1

=349.4/6.22

=56.18KN

7°后溜滑车组的受力：

Ph´=1/2Ptgα

=0.5*678.03*tg6.75°

=40.13KN

8°滚排的正压力：

N=[QNQ（n-Xc）sinθ]/[（nsinθ-Rcosθ）]

=[55140*9.80665*（18.13-11.76）sin16.19°]/（18.13*sin16.19°-1.79cos16.19°）

=287.66KN

9°牵引滑车组的受力：

F=N*Km

=287.66*0.2

=57.53KN

式中：

Km——综合摩擦系数取Km=0.2

10°滚杠所需根数：

m=N/WLd

=287.66/（5.5*8.9*150）

=3.92根取M=4根

式中:

W——每厘米承压长度上容许载荷。

W=5.5dkg/cm

d——滚压直径d=8.9cm

L——每根滚杠承压接触长度。

取L=150cm

11°抱杆前方拖拉绳的受力：

Pt=ptgα/2cosβ

=（678.03tg6.75°）/（2cos30°）

=46.33KN

（5）设备就位时的受力计算：

1°起吊滑车组与抱杆平面间的夹角：

α=arctg[/（H-h）]

=arctg[2.5/（25.5-1）]

=5.83°=5°49´48"

2°每套滑车组间的夹角：

Φ=2arctg×[ACOSα/2（H-n-h）]

=2arctg×{（2.9*cos5.83°）/[2*（25.5-18.13-1）]}

=25.52°=25°31´12"

3°每套滑车组的受力：

P1´=P/[2cosα（cosΦ/2）]

=678.03/[2cos5.83°（cos25.52°/2）]

=349.41KN

4°起吊滑车组的跑绳的受力：

S=P1´/K1

=349.41/6.22

=56.18KN

5°设备直立所需的拽引力：

Py´=1/2Pgα

=0.5*678.03*tg5.83°

=34.62KN

每侧拽引力的总受力：

Pt=Pt′/cosω1×cosω2

=34.62/（cos15°*cos30°）

=41.39KN

式中：

ω1=拽引绳与设备中线夹角：

ω1=15°

ω2=拽引绳与地面夹角：

ω2=30°

6°前方拖拉绳的受力：

Pt=Ptgα/2cosβ

=（678.03tg*5.83°）/2cos30°

=39.97KN

（6）起吊滑车组上绳扣的受力：

Pa=√P2+S2+2P*S*cos（Φ/2+ω）

=√349.412+56.182+2*349.41*56.18*cos（25.52°/2+4°29´5"）

=403.41KN

反应器3的受力计算：

（1）设备吊点高度的确定：

N=[（H-h）R’]/h

=[（25.5-1）×1.85]/2.5

=18.13M

式中：

H－门式抱杆起吊滑车组系点的高度。

H＝25.5m

h—设备就位时，设备底面的高度。

取h＝1m

R’—设备吊点至设备中心线的距离。

R’=1.85M

b—门式抱杆中心线至设备基础中心的距离。

取b＝2.5m

（2）计算荷重：

P=（Q×N+q×N）K×K1

=（55140×9.80665+2000×9.80665）×1.1×1.1

=678.03KN

式中：

Q—设备吊装重量Q＝55140Kg

q—索具重量q＝2000Kg

K—动载系数K=1.1

K’—不均衡系数K’＝1.1

（3）设备抬头时的受力计算：

1°起吊滑车组与抱杆中线的侧偏角：

α＝arctg×[b1/（H-h1-R-R´）]

=arctg×[2.486/（25.5-1-1.79-1.85）]

=6.80º=6º48´

式中：

b1－门式抱杆平面中线至设备吊点的间距。

取b1＝2.486m

h1-设备尾部的垫档高度。

取h=1m

R——设备裙座半径R=1.79m

2°每套起吊滑车组间的夹角：

Φ=2arctg×[ACOSα/2（H-h1-R-R´）

=2arctg×[2.9×Cos6.08/2×（25.5-1-1.79-1.85）

=7.90=7°54′

式中：

A——抱杆顶部起吊滑车组系点的间距。

A=2.9m

3°起吊滑车组的受力：

起吊滑车组的总受力：

P1=9XC/ncosα

=（678.03×11.76）/（18.13×cos.80°）

=442.92KN

每套起吊滑车组的受力：

P1′=P1/（2COSΦ/2）

=442.92/（2×COS7.90/2）

=221.99KN

式中：

Xc——设备重心至设备底面的距离。

取XC=11.76m

4°起吊滑车组绳的受力：

S=P1′/K1

=221.99/6.22

=35.69KN

式中：

K1——机械增益系数。

取K1=6.22

按4×4滑车组铜套轴套计取。

5°后溜滑车组的总受力：

Pt′=（1/2）P1sSinα

=0.5×442.92×Sin6.80

=26.22KN

每套溜放滑车组的受力：

Pt=Pt′/cosω1×cosω2

=26.22/（cos15°*cos15°）

=28.1KN

式中：

ω1——每套溜放滑车组与设备中线的夹角。

取ω1=15°

ω2——每套溜放滑车组与地面的夹角。

取ω2=15°

6°后方拖拉绳的受力：

Pt=P1Sinα/2Cosβ

=（442.928*Sin6.80º）/（2*Cos36°）

=32.41KN

式中：

β——拖拉绳与地面水平面的夹角。

取β=36°

（4）设备脱排时受力计算：

1°设备临界倾斜角：

θ1=arctg（R/Xc）

=arctg（1.79/11.76）

=8.65°=8°39´

2°设备倾斜角的计算：

θ=arctg[R´/（n-Xc）]

=arctg[1.85/（18.13-11.76）]

=16.19°=16°11´24"

3°起吊滑车组与抱杆平面的侧偏角：

α＝arctg×[（nsinθ-B-R´sinθ）/（H-h-ncosθ-R´sinθ）]

=arctg×[（18.13*sin16.19°-2.5-1.85cos16.19°）/（25.5-1-18.13cos16.19°-1.85sin16.19°）]

=6.75°=6°45´

式中：

B——设备脱排时拽引力系点至抱杆平面中线的距离。

取B=2.5M

a:

设备裙座支撑点的垫档高度：

h1=h-Rsinθ

=1-1.79sin16.19°

=0.5m

b´:

设备裙座支承点至抱杆中线距离：

b´=B-Rcosθ

=2.5-1.79cos16.19θ

=0.781m

4°每套起吊滑车组间的夹角：

Φ=2arctg×[ACOSα/2（H-h-ncosθ-R’sinθ）

=2arctg[（2.9*cos6.75°）/2（25.5-1-18.13cos16.19°-1.85sin16.19°）]

=24.71°

=24°42´36"

5°起吊滑车组的受力：

P=P/（2cosα*cosΦ/2）

=678.03/（2cos6.75°*cos24.71°/2）

=349.47KN

起吊滑车组的总受力：

P=P/cosα

=678.03/cos6.75°

=682.76KN

6°起吊滑车组的跑绳受力：

S=P/K1

=349.4/6.22

=56.18KN

7°后溜滑车组的受力：

Ph´=1/2Ptgα

=0.5*678.03*tg6.75°

=40.13KN

8°滚排的正压力：

N=[QNQ（n-Xc）sinθ]/[（nsinθ-Rcosθ）]

=[55140*9.80665*（18.13-11.76）sin16.19°]/（18.13*sin16.19°-1.79cos16.19°）

=287.66KN

9°牵引滑车组的受力：

F=N*Km

=287.66*0.2

=57.53KN

式中：

Km——综合摩擦系数取Km=0.2

10°滚杠所需根数：

m=N/WLd

=287.66/（5.5*8.9*150）

=3.92根取M=4根

式中:

W——每厘米承压长度上容许载荷。

W=5.5dkg/cm

d——滚压直径d=8.9cm

L——每根滚杠承压接触长度。

取L=150cm

11°抱杆前方拖拉绳的受力：

Pt=ptgα/2cosβ

=（678.03tg6.75°）/（2cos30°）

=46.33KN

（5）设备就位时的受力计算：

1°起吊滑车组与抱杆平面间的夹角：

α=arctg[/（H-h）]

=arctg[2.5/（25.5-1）]

=5.83°=5°49´48"

2°每套滑车组间的夹角：

Φ=2arctg×[ACOSα/2（H-n-h）]

=2arctg×{（2.9*cos5.83°）/[2*（25.5-18.13-1）]}

=25.52°=25°31´12"

3°每套滑车组的受力：

P1´=P/[2cosα（cosΦ/2）]

=678.03/[2cos5.83°（cos25.52°/2）]

=349.41KN

4°起吊滑车组的跑绳的受力：

S=P1´/K1

=349.41/6.22

=56.18KN

5°设备直立所需的拽引力：

Py´=1/2Pgα

校本课程教材=0.5*678.03*tg5.83°

=34.62KN

挫折作文材料每侧拽引力的总受力：

Pt=Pt′/cosω1×cosω2

=34.62/（cos15°*cos30°）

景山学校通州校区施工情况=41.39KN

智慧树思辨与创新考试答案式中：

ω1=拽引绳与设备中线夹角：

ω1=15°

ω2=拽引绳与地面夹角：

ω2=30°

6°前方拖拉绳的受力：

有限空间作业试题Pt=Ptgα/2cosβ

方城县育才学校电话=（678.03tg*5.83°）/2cos30°

有机化学试题及答案=39.97KN

智慧树思辨与创新考试答案（6）起吊滑车组上绳扣的受力：

Pa=√P2+S2+2P*S*cos（Φ/2+ω）

=√349.412+56.182+2*349.41*56.18*cos（25.52°/2+4°29´5"）

李政化学口诀总结=403.41KN