临时脚手架平台施工方案知识交流.docx
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临时脚手架平台施工方案知识交流
乌鲁木齐轨道交通一号线工程铁路局站
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中铁一局集团有限公司乌鲁木齐轨道交通1号线工程11标段项目经理部
二〇一六年七月新疆.乌鲁木齐
1工程概况
乌鲁木齐市轨道交通1号线工程11标段铁路局站位于北京路与河南路相交路口，沿北京路路中布置，为1号线与4号线换乘车站，两站间设置联络线。
1号线换乘车站起讫点里程为ZDK15+890.082~ZDK16+174.682，长度为284.6米，标准段宽度23.3米，4号线换乘节点为四层双柱三跨结构，与4号线相交节点及节点以南为三层双柱三跨钢筋混凝土框架结构。
本方案施工范围为铁路局站二期及附属结构部分的临时脚手架操作平台，用于施工侧墙防水。
车站底板厚度为0.9米，中板厚度0.35米，顶板最大厚度0.8米，侧墙最大厚度0.8米；换乘节点以南的二期主体为三层双柱三跨钢筋混凝土框架结构，车站采用明挖顺筑法施工，车站位于道路中部，侧墙单次浇筑最大层高为5700mm。
故脚手架操作平台高度最高不超过5m。
平台支架采用Φ48Χ3.5钢管及可锻铸铁扣件搭设；立杆纵距1.8m，立杆横距1.5m，立杆步距1.5m，脚手架搭设高度为5m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m，平台底钢管间距离为300mm，水平杆与立杆连接采用双扣件。
2编制依据
（1）乌鲁木齐市轨道交通1号线工程11标合同文件；
（2）乌鲁木齐轨道交通1号线工程11标段施工组织设计；
（3）乌鲁木齐市轨道交通1号线工程施工图《第四篇第十三册铁路局站》；
（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）
3操作平台搭设方案
3.1施工流程
场地清理→材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→水平横杆→水平纵杆→剪刀撑→铺脚手板→安装防护栏杆→安装安全网
3.2脚手架搭设的技术要求与允许偏差
序号
项目
一般质量要求
1
构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差
±20mm
2
立杆的垂直偏差
架高
≤25m
±50mm
＞25m
±100mm
3
纵向水平杆的水平偏差
±20mm
4
横向水平杆的水平偏差
±10mm
5
节点处相交杆件的轴线距节点中心距离
≤150mm
6
相邻立杆接头位置
相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应＞500mm
7
上下相邻纵向水平杆接头位置
相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应＞500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/3
8
杆
件
搭
接
1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定
2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：
类别
杆别
搭接长度
连接要求
扣件式钢管脚手架
立杆
＞1m
连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个
纵向水平杆
不少于2个连接扣件
9
节
点
连
接
扣件式钢管脚手架
拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65N.m
其它脚手架
按相应的连接要求
4安全质量保证措施
1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。
搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。
2、脚手架搭设时应按下列阶段进行质量检查，发现问题及时校正。
。
3、使用阶段
1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，侧墙防水卷材不得超过2卷，人数不得超过5人；
2）不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备；
3）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作有防滑措施。
4）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：
主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；
5）连墙杆撑；要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。
严禁在脚手架基础及其邻近进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。
5）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；
4、脚手架的拆除
1）接收到项目部脚手架架体拆除任务书后方可进行拆除作业工作。
2）拆除现场设警戒区域，挂醒目的警戒标志。
警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续施工，监护人员履行职责，配备良好的通讯装置。
3）仔细检查吊运机械包括夹具是否安全可靠，吊运机械不允许搭设在脚手架上，另立设置。
4）拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块，所有清理物安全输送至地面，严禁高处抛掷。
5）按搭设的反程序进行拆除，即安全网—竖脚手板—垫铺脚手板—防护栏杆—剪刀撑杆—连墙杆—大横杆—小横杆—立杆—底排的大横杆、搁栅、平杆、斜撑杆。
（即先搭后拆，后搭先拆的顺序进行拆除。
）
6）不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除，认真做到一步一清、一杆一清。
7）所有连墙杆、剪刀撑杆件、隔立板、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。
不准先行拆除。
8）所有杆件与扣件，在拆除时分离，不允许杆件上附着扣件输送到地面或两杆同时拆下输送地面。
9）所有铺脚手板拆除时，自外向里竖立，搬运防止自里向外翻起。
严禁脚手板上的垃圾物件直接从高处坠落伤人。
当日完工后，仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。
5注意事项
1、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。
2、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。
3、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。
4、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。
5、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。
6、一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。
7、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。
8、各构配件严禁抛至地面。
6计算书
（1）基本参数
立杆横向间距或排距la（m）:
1.50，立杆步距h（m）：
1.50；
立杆纵向间距lb（m）:
1.80，平台支架计算高度H（m）：
5.00；
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:
0.10，平台底钢管间距离（mm）：
300.00；
钢管类型:
Φ48Χ3.5，扣件连接方式：
双扣件，取扣件抗滑承载力系数:
0.80；
（2）荷载参数
脚手板自重（kN/m2）:
0.300；
栏杆自重（kN/m）:
0.150；
材料堆放最大荷载（kN/m2）:
1.000；
施工均布荷载（kN/m2）:
1.000；
（3）纵向支撑钢管计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为
截面抵抗矩W=5.08cm3；
截面惯性矩I=12.19cm4；
纵向钢管计算简图
1）荷载的计算：
①脚手板与栏杆自重（kN/m）：
q11=0.15+0.3×0.3=0.24kN/m；
②堆放材料的自重线荷载（kN/m）：
q12=1×0.3=0.3kN/m；
③活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：
p1=1×0.3=0.3kN/m
2）强度验算:
依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；
最大弯矩计算公式如下:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
最大支座力计算公式如下:
N=1.1q1l+1.2q2l
均布荷载：
q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.24+1.2×0.3=0.648kN/m；
均布活载：
q2=1.4×0.3=0.42kN/m；
最大弯距Mmax=0.1×0.648×1.82+0.117×0.42×1.82=0.369kN·m；
最大支座力N=1.1×0.648×1.8+1.2×0.42×1.8=2.19kN；
最大应力σ=Mmax/W=0.369Χ106/（5080）=72.67N/mm2；
纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
纵向钢管的计算应力72.67N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！
3）挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；
计算公式如下:
ν=5ql4/384EI
均布恒载:
q=q11+q12=0.54kN/m；
均布活载：
p=0.3kN/m；
ν=（0.677Χ0.54+0.990Χ0.3）Χ18004/（100×2.06×105×121900）=2.77mm；
纵向钢管的最大挠度为2.77mm小于纵向钢管的最大容许挠度1500/150与10mm，满足要求！
（4）立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/φAKH≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=9.159kN；
φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=5.08cm3；
σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
KH----高度调整系数：
KH=1/（1+0.005×（5-4））=0.995；
L0----计算长度（m）；
如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130），由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1μh
（1）
l0=h+2a
（2）
k1----计算长度附加系数，取值为1.167；
μ----计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）表5.3.3；μ=1.79；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；
公式
（1）的计算结果：
立杆计算长度L0=k1μh=1.167Χ1.79Χ1.5=3.133m；
L0/i=3133.395/15.8=198；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.184；
钢管立杆受压应力计算值；σ=9159/（0.184Χ489）=101.794N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ=101.794N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
公式
（2）的计算结果：
L0/i=1700/15.8=108；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；
钢管立杆受压应力计算值；σ=9159/（0.53Χ489）=35.34N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ=35.34N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0=k1k2（h+2a）（3）
k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.003；
公式（3）的计算结果：
L0/i=1989.852/15.8=126；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；
钢管立杆受压应力计算值；σ=9159/（0.417Χ489）=44.916N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ=44.916N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
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