噪声dB（A>
温度<℃）
相对湿度
<％）
温度<℃）
相对湿度
<％）
酒店中庭
25<22）
40~60
21
40~60
30
50
酒吧
25<22）
40~60
19
40~60
25
50
宴会厅/餐厅
25<21）
40~60
21
40~60
30
50
会议室
25<21）
40~60
21
40~60
30
45
精品商场
25<21）
40~60
21
40~60
25
50
客房
25<21）
40~60
21
40~60
50
35
3.空调冷热源系统设计：
3.1酒店的冷源系统设置地下一层的设备房。
因酒店有稳定的生活热水需求，其中部分制冷主机设置全热回收功能，为生活热水罐预热。
酒店的冬季空调供热采用蒸汽锅炉供应。
生活热水的再加热热源由设置在锅炉房的蒸汽锅炉提供。
3.2冷源系统设备的配置：
本工程集中空调面积26536.75m2，根据逐项逐时冷负荷计算，夏季空调设计日系统峰值冷负荷为
4100Kw（1166RT>，生活热水最大小时用量为1700KW。
设计选用四台螺杆式水冷冷水机组，制冷机组R-
1、2带全热回收热泵功能，单台装机容量为945KW，单台热回收量为1100KW；另两台单制冷主机R-
3、4的单台装机容量为1230KW，总装机容量为4350KW。
机组冷水进、出水温度为12℃/7℃，冷媒为R134a。
对应制冷主机R-1～4设计了四台冷水循环泵，四台冷却水循环泵；针对全热回收机组设计了三台热回收热水循环泵，两用一备。
为防止低负荷时主机工作状况差，频繁启停，本工程设计了两个20m3的蓄冷罐，以利节能运行。
3.3热源系统设备的配置：
本工程所有客人活动区在冬季都将供热。
空调供热面积24978.5m2，计算供热负荷1100KW，生活热
水最大小时用量为1700KW。
酒店洗衣房有蒸汽使用要求，本工程设计两台热泵机组和高效蒸汽锅炉，能有效满足洗衣房、厨房、生活热水、空调采暖的要求。
对应蒸汽锅炉设计了三台热水循环泵，两用一备。
3.4制冷主机运行工况：
在夏季，当无生活热水需求时，主机R-1～4按单制冷工况运行。
设计冷水进水温度12℃，出水
温度7℃。
蒸发器出空调冷水，热量通过冷却水散至外界。
当有生活热水需求时，首先开主机R-1、2
按热回收工况运，；冷量不够时开启R-3、4按单制冷工况运行。
设计冷水进水温度12℃，出水温度
7℃，热水出水温度为50℃，热水回水为45℃。
在冬季，主机R-1、2无法按制热工况运行时，开启锅炉供热。
在过渡季节时，当空调冷负荷大于生活热水需求时，按夏季工况运行。
当空调冷负荷小于生活热水需求时，R-1<2）以制热为主，按热泵工况运行，R-3<4）按制冷工况运行。
本工程制冷系统原理图见图1。
图1.酒店制冷系统原理图
4.空调水系统设计：
4.1空调冷热水系统：
空调水系统设计为一次泵变流量四管制系统，根据使用功能及平面位置空调冷水划分为两大主支路<图2），从分、集水缸接管分别为客房和裙房；空调热水系统根据使用功能划分成两大主支路，一个支路为生活热水预热，另一个支路为空调供热管路，包括客房和裙房空调供热，管路均为异程布
置。
在所有系统的空调箱冷、热回水管设计电动二通比例积分调节阀，客房风机盘管前设电动二通开关阀。
客房空调水系统为四管制竖向异程系统，在每组空调水立管底部设压差平衡阀，通过控制主干管管径＜即比摩阻）控制干管各段阻力损失，减少各支路资用压差的差别，便于管路平衡。
各水系统均设有电子水处理设备，具备水质预设定、水质监测、水质调节功能，具备钠离子置换并去除钙镁离子功能，具备银离子100％杀灭军团菌功能，具备铝离子沉淀及压差自动反冲洗等功
能。
4.2空调冷却水系统：
酒店临近三洲田水库，根据提供的水文资料，湖水温度在23℃左右，为充分利用天然冷源，本工
程空调冷却水设计为湖水冷却系统。
在地下一层临湖处设置了一个取水池和取水泵房。
在取水口设置多重过滤通道过滤鱼、沙、藻类等。
在取水泵房内设置了三台湖水循环泵，在进水总管上设了带过滤漩流除沙器和电子水处理仪等设备。
5.空调风系统设计：
5.1教堂吧、中庭空调系统介绍
一层的教堂吧吊顶采用穹顶型式，吊顶最高处标高为20.40m。
结合装修风格，教堂采用侧送、下
送下回的气流组织形式，在穹顶用可调角度喷口往下送风和在侧面采用可调双层百叶侧送风。
中庭宽24.7m，结合装修采用侧送下回风的气流组织形式。
在两侧设置可调角度喷口往前送风。
图2.教堂吧剖面图
5.2宴会厅空调系统介绍
本工程宴会厅位于三层，总面积743m2，图3为宴会厅天花平面图：
南侧为送餐通道和宴会厅厨
房，北侧为前厅。
宴会厅顶部为屋面，南侧上空部分为外墙，属于不完全内区。
层高15m，吊顶平均
高度约9.6m，采用旋流风口下送、天花回风的气流组织形式。
宴会厅估算可容纳594人。
图3.宴会厅天花平面图
4所示。
由于宴会厅处
表3宴会厅室内空调负荷计算参数
面积
室内人数
新风量
灯光散热
设备散热
食物全热/散湿量
（m2>
（人>
（m3/
（W/m2>
（W/m2>
（W/人>/（g/人>
743
594
30
80
30
17.4/11.5
利用专业计算软件进行逐时计算，得到宴会厅室内得热量、得湿量，如表
于内区，室内得热量、得湿量全年不变，宴会厅全年均需空调供冷。
表4宴会厅空调负荷及空气处理过程计算结果
区域
室内设计点
室内冷负荷
室内湿负荷
热湿比线
总送风量
送风点温度
干球温度
相对湿度
<ε）
<℃）
宴会厅
21
50
169.78
74.75
8176
72309
11.9
图4为夏季设计工况下宴会厅空气处理过程I-D图。
由于室内湿负荷较大，室内状态点将飘移至22℃、60％。
采用露点送风，可由室内冷负荷及热湿
比线确定出送风状态点，根据室内点和送风点焓差计算总送风量，并根据总风量、新风量及送风点可以确定混合点及设备盘管冷量。
在过渡季节时，空调机组可通过调节新风阀开度全新风或部分新风运行。
5.3客房的空调设计
客房采用风机盘管+新风的系统形式，风机盘管在选型时宜做适当放大，放大系数为计算负荷的
1.2～1.4倍，风机盘管放大过大时，噪声较大。
客人可根据个人需要调节室内温度。
风机盘管安装时，如条件允许，送、回风口均应离盘管机组有一定距离，可减少噪声。
5.4厨房的空调设计
5.4.1本工程厨房数量较多，包括宴会厅厨房、中餐厅厨房、咖啡厅厨房等。
每个厨房均设有三套系统：
抽油烟罩的排风系统、新风补风系统、空调降温系统。
新风补风量约为排风量的80%~90%，同时
应保证跟厨房相连餐厅的新风量与厨房补风量之和大于厨房排风量，以保持餐厅正压。
新风补风由表
26～
冷盘管处理到28℃，沿排风罩长边设置，直接补风到排烟罩附近，防止烟气外逸，同时为灶台侧工作人员送风降温，如下图5所示。
厨房空调按200W/m2面负荷计算，保证厨房在工作期间温度为28℃，采用单独的空调机组及送、回风管道。
图5厨房送排风系统示意图
5.4.2厨房内的冷藏库，根据工艺需求，采用湖水冷却方式。
从地下一层取水泵房将低温湖水输送至各厨房内，同冷藏库的冷凝器进行热交换。
热交换后的高温水在通过管道有系统的排至湖里。
6.防、排烟通风系统设计：
本工程功能复杂、人员众多、一旦发生火灾损失巨大，设计时严格依据《高层民用建筑设计防火规范》的要求设置。
所有不具备自然排烟条件的防烟楼梯间及其前室、消防电梯前室及合用前室均设有机械加压送风系统，加压送风机采用高效混流风机或消防专用风机。
地下汽车库设有机排风兼械排烟系统。
排烟＜风）量均按6次.h-1换气量计算，平时排风及火灾
排烟补风利用车道自然补风，核算火灾补风口阻力小于50Pa。
地下变配电室及柴油发电机房均采用水
喷淋灭火，火灾时为确保救火人员安全，排风＜烟）系统仍继续运行。
大堂、中庭及宴会厅均按中庭计算排烟量，不小于6次.h-1换气量。
地下设备房及其内走道、地上功能房间的内走道设机械排烟系统。
7.控制系统设计：
本工程的集中空调、通风系统采用直接数字式控制系统即DDC系统。
由中央电脑、终端设备及若
干DDC模块组成，在空调控制中心能显示并自动打印空调、通风系统设备及附件的运行状态，对各主要运行参数进行集中监控。
冷冻水供、回水总管之间设压差旁通。
对冷却水温进行低温控制，当水温低于18℃时，对湖水取
水泵进行变频控制，减少湖水流量，从而减少板式换热器的换热量。
在过渡季，当室外气温低于18℃时，低速全空气系统可进入全新风运行状态。
部分区域的低速全空气系统同时配置有变频控制器，机组可变风量运行。
8.参考文献
[1]陆耀庆，等．实用供热空调设计手册＜第二版）＜上册）[M]．北京：
中国建筑工业出版社，2008
[2]陆耀庆，等．实用供热空调设计手册＜第二版）＜下册）[M]．北京：
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中国计划出版社，2002
[4]
中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局、中华人民共和国建设部．采暖通风与空气调节设计规范[S]．北京：
中国计划出版社，2003
[5]
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京：
中国计划出版社，2005
[6]
广东省建设厅．《公共建筑节能设计标准》广东省实施细则[M]．北京：
中国建筑工业出版社，2007
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