人货电梯基础加固接料平台及外防护搭设方案.docx
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人货电梯基础加固接料平台及外防护搭设方案
1编制说明
1.1编制依据
1、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
3、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-1991）
4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
5、《SCD200/200施工升降机使用说明书》
6、新光三越百货温江商业大楼兴建工程建筑、结构施工图纸及变更。
7、本公司的类似施工经验。
1.2编制人员
田力耕万雷孙鹏
1.2本施工方案发放范围
分公司：
工程部、技术部、商务部
项目部：
工程部、技术部、质量部、安全部、机电部、合约部、物资部、生产经理、技术经理
2工程概况
新光三越百货温江商业大楼兴建工程项目C1区塔楼高度99.750米，南侧和东侧侧为地下室顶板，西侧和北侧与裙楼相连，外架采用爬架，楼层层高如下表：
表1楼层层高
楼层
层高（m）
1F
6
2F-6F
5
7F
5.3
8F-18F
4
19F-20F
4.25
21F-22F
5
屋面层
4.25
3施工部署与设计
3.1施工电梯定位
根据现场实际情况，塔楼南侧配备1台SC200/200TD型施工电梯，施工电梯基础直接采用锚栓固定在地下室顶板上。
由于各楼层梁板悬挑伸出长度不一致，依据梁板悬挑升出来最远处距施工电梯吊笼0.25m布设人货电梯，人货电梯具体布设位置见下图：
图1施工电梯布置位置
3.2基础加固
由于顶板设计荷载不能满足施工电梯基础承受的荷载，在施工电梯基础5400╳4800范围内基础底部的结构梁板下设置脚手架回顶，保证施工电梯基座的稳固。
基座固定预埋位置及顶板加固区域见下图：
图2基座预埋位置及顶板加固区域
地下室顶板加固5400×4800范围内采用钢管加顶托形成加固体系，立杆间距为800mm，扫地杆距地200，双向全数连通设置，在导轨正下面的立杆加密，间距为400×400，四面剪刀撑连通设置。
脚手架具体回顶搭设详见下图：
图3东立面架管回顶布设
图4南立面架管回顶布设
3.3人货电梯接料平台搭设
由于楼层梁板悬挑不一致，施工电梯的电梯笼与结构边的距离如下表：
楼层
电梯笼到结构边距离（mm）
2F
1800
3F
300
4F
1800
5F-20F
750
21F-屋面层
250
本工程1-6层采用落地式脚手架接料平台，7层至屋面采用悬挑式脚手架接料平台，分别在7层、11层、16层、20层预埋工字钢设悬挑架。
3.3.1落地式脚手架接料平台
本工程1-6层采用落地式脚手架接料平台，最外排采用双立杆，脚手架选用Ф48×3.0规格钢管，直角扣件，旋转扣件，对接扣件进行连接，立杆纵向间距、排距，横杆步距详见详图。
最外侧横杆距人货电梯內笼边0.1m，连墙件每层楼每跨设置，采用3.0厚钢管预埋至结构中，埋入深度为300mm,外露长度为300mm。
接料平台横向满铺木方并固定，上面再铺设模板，接料平台两侧设15cm高踢脚挡板，防护门采用公司统一调准样式，设置在最外排立杆位置，除防护门位置，脚手架三面采用安全网密封。
图51F-3F落地架接料平台搭设立面详图
图64F-6F落地架接料平台搭设立面详图
图7落地脚手架接料平台平面布置图
图8连墙件预埋节点大样
图9已浇筑混凝土无法预埋钢管时连墙件节点大样
3.3.2悬挑式脚手架接料平台
本工程7层到屋面采用悬挑式脚手架接料平台，分别在7层、11层、16层、20层楼层采用16#槽钢悬挑，并采用14号钢丝绳反拉作安全储备，做法同外架。
平台上满铺木方，平台木方与楼层同高，
图10挑架平面布置图
图11悬挑架立面布置图
图12固定工字的钢预埋件详图
图13拉环详图
图14工字钢悬挑梁立杆定位设置
悬挑梁上设置定位点，使架体底部立杆及卸载钢丝绳与悬挑梁连接牢靠，不得滑动或窜动，外立杆定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。
架体底部应设双向扫地杆，扫地杆距悬挑梁顶面150—200mm
锚固型钢悬挑梁的锚固螺栓直径不得小于16mm，用于锚固的螺栓采用冷弯成型。
锚固螺栓与型钢腹板两侧间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。
接料台设置采用φ48×3钢管两排搭设方式，接料台大小具体根据施工电梯使用位置搭设，除搭设工字钢层外，每层接料台与结构面平齐，接料台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。
楼层挑架采用16#槽钢悬挑，并采用14号钢丝绳反拉作安全储备，做法同外架。
平台上铺木方，平台铺板与电梯吊笼间的水平距离为10mm。
电梯防护门采用我公司特制防护门，固定在最外侧立杆上。
4脚手架的搭设
4.1立杆
落地架最外排采用双立杆，其余全部采用单立杆，立杆的纵距、步距、排拒详见立面图和接料平台平面布置图，立杆长为4m和6m（将接头错开），以后均用6m杆。
采用对接扣件连接立杆接头，两个相邻立杆接头不能设在同步同跨内；各接头中心距主节点≤500mm。
最高处立杆顶端高出顶层操作层至少1.5m。
4.2大横杆
大横杆长度为4.8m，与立杆交接处用直角扣件连接，不得遗漏，大横杆间距如图示布设。
为了方便接料平台的铺设，在各楼层的操作层每排还应增设大横杆，每跨增设一根1根小横杆。
4.3小横杆
贴近立杆布置，用直角扣件扣紧挂于大横杆之上，在任何情况下不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。
每一立杆与大横杆相交处都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于150mm。
小横杆伸出外排大横杆边缘距离10cm，与人货电梯外侧对齐。
4.4脚手板
作业层满铺木方，木方两端与钢管绑扎牢固，木方高度平结构面，木方上端再铺一层模板，通道两侧铺20cm高挡脚板。
为确保施工的安全，作业层的下方还应加设一道水平大眼网。
4.5连墙件
连墙件的设置采取在架体的两侧立杆上用小横杆设置连墙，每层每跨设置，楼板上预埋管做连墙件，如图8所示，由于2-6层未预埋连墙件，采用图9所示，架管与铁板焊接，用膨胀螺栓锚入结构中。
4.6防护
作业层脚手架立杆须高于平台至少1.5m，并于平台上0.4m、0.8m和1.2m处设三道水平防护栏杆。
底部侧面设20cm高的挡脚板。
接料平台的两侧须挂设密目安全网，密目安全网采用网绳绑扎在立杆内侧。
5脚手架搭设的注意事项
1、搭设之前对进场的脚手架钢管、配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的钢管配件。
2、脚手架搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥，严格按搭设程序进行。
3、连墙件等整体连接杆件随搭设的架子及时设置。
4、接料平台上面木方须铺平、铺稳，并用8#铅丝绑扎固定,下兜大眼网。
5、设置连墙杆时，掌握其松紧程度，避免引起杆件的显著变形。
6、工人在架上进行搭设作业时，作业面上需铺设临时木跳板并固定，工人必须戴好安全帽和佩挂安全带，不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。
7、在搭设过程不得随意改变构杆设计、减少配件设置和对立杆、纵距作≥100mm的尺寸放大，确实需要调整和改变尺寸，应提交审核单位的技术主管人员协商解决。
8、扣件一定要拧紧，拧紧力矩符合规范要求，严禁松拧或漏拧，脚手架搭设后应及时逐一对扣件进行检查。
6拆除施工工艺
1、拆除作业应按确定的程序进行拆除：
安全网→挡脚板及木跳板→防护栏杆→小横杆→大横杆→立杆。
2、不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。
3、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。
拆除大横杆，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。
4、所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。
5、拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。
6、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。
7、拆除前应检查架子上的材料,杂物是否清理干净,拆下的材料转到上面楼层,严禁从高空抛掷。
下面楼层一定要搭设水平安全网，搭、拆架子均应划出安全区，设置警戒标志并用尼龙绳围拦，在地面安排专人负责警戒。
7脚手架使用注意事项
1、脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。
2、脚手架上只允许人员及运输工具通过，严禁堆放施工材料或其他重大荷载；等待施工电梯时，也应尽量避免在脚手架平台上站太多人，不得超过施工电梯额定的2t的载荷，安全防护门严禁随意打开，只有施工电梯到达该楼层时，才能打开安全防护门。
3、在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、竹笆及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。
4、其他未尽事宜详见《施工电梯安装方案》和《外架方案》。
8计算书
后附计算书
附件一施工升降机计算书
本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-2007），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2010），《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ215-2010）等编制。
一、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号
SCD200/200TD
吊笼形式
双吊笼
架设总高度（m）
99.75
标准节长度（m）
1.51
底笼长（m）
4.5
底笼宽（m）
3
标准节重（kg）
170
对重重量（kg）
0
单个吊笼重（kg）
2200
吊笼载重（kg）
4000
外笼重（kg）
1480
其他配件总重量（kg）
200
2.楼板参数
基础混凝土强度等级
C30
楼板长（m）
3.15
楼板宽（m）
2.5
楼板厚（m）
0.18
梁宽（m）
0.5
梁高（m）
0.75
板中底部短向配筋
HRB40012@200
板边上部短向配筋
HRB40012@200
板中底部长向配筋
HRB40012@200
板边上部长向配筋
HRB40012@200
梁截面底部纵筋
4×HRB40025
梁中箍筋配置
RRB40010@100
箍筋肢数
4
3.荷载参数：
施工荷载（kN/m2）
9（包括落地架荷载）
二、基础承载计算：
导轨架重（共需67节标准节，标准节重170kg）：
170kg×67=11390kg，
施工升降机自重标准值：
Pk=（（2200×2+1480+0×2+200+11390）+4000×2）×10/1000=254.7kN；
施工升降机自重：
P=（1.2×（2200×2+1480+0×2+200+11390）+1.4×4000×2）×10/1000=321.64kN；
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1
P=2.1×P=2.1×321.64=675.44kN
三、地下室顶板结构验算
验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。
根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算
楼板长宽比：
Lx/Ly=2.5/3.15=0.79
1、荷载计算
楼板均布荷载：
q=675.44/（4.5×3）=50.03kN/m2
2、混凝土顶板配筋验算
依据《建筑施工手册》（第四版）：
Mxmax=0.036×50.03×2.52=11.26kN·m
Mymax=0.0202×50.03×2.52=6.32kN·m
M0x=-0.089×50.03×2.52=-27.83kN·m
M0y=-0.075×50.03×2.52=-23.45kN·m
混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。
板中底部长向配筋：
Mx=Mxmax+μMymax=11.26+6.32/6=12.31kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=12.31×106/（1.00×14.30×2.50×103×155.002）=0.014；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.014）0.5=0.014；
γs=1-ξ/2=1-0.014/2=0.993；
As=|M|/（γsfyh0）=12.31×106/（0.993×360.00×155.00）=222.22mm2。
实际配筋：
678.58mm2>222.22mm2
板中底部长向配筋满足要求。
板中底部短向配筋：
My=Mymax+μMxmax=6.32+11.26/6=8.19kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=8.19×106/（1.00×14.30×3.15×103×155.002）=0.008；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.008）0.5=0.008；
γs=1-ξ/2=1-0.008/2=0.996；
As=|M|/（γsfyh0）=8.19×106/（0.996×360.00×155.00）=147.39mm2。
实际配筋：
678.58mm2>147.39mm2
板中底部短向配筋满足要求。
板边上部长向配筋：
M0x=M0xmax+μM0ymax=（-27.83）+-23.45/6=-31.74kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=31.74×106/（1.00×14.30×2.50×103×155.002）=0.037；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.037）0.5=0.038；
γs=1-ξ/2=1-0.038/2=0.981；
As=|M|/（γsfyh0）=31.74×106/（0.981×360.00×155.00）=579.73mm2。
实际配筋：
678.58mm2>579.73mm2
板边上部长向配筋满足要求。
板边上部短向配筋：
M0y=M0ymax+μM0xmax=（-23.45）+-27.83/6=-28.09kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=28.09×106/（1.00×14.30×3.15×103×155.002）=0.026；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.026）0.5=0.026；
γs=1-ξ/2=1-0.026/2=0.987；
As=|M|/（γsfyh0）=28.09×106/（0.987×360.00×155.00）=510.14mm2。
实际配筋：
678.58mm2>510.14mm2
板边上部短向配筋满足要求。
3、混凝土顶板挠度验算
板刚度：
Bc=Eh3/（12（1-μ2））=3×104×1803/（12×（1-（1/6）2））=1.5×1010
q=50.03kN/m2=0.05N/mm2
L=2500mm
板最大挠度：
fmax=ωmaxql4/Bc=0.00316×0.05×25004/（1.5×1010）=0.41mm
fmax/L=0.41/2500=1/6070.57<1/250
板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。
4、混凝土梁配筋验算
由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。
楼板自重传来荷载0.18×2.5×25=11.25kN/m
梁自重0.75×0.5×25=9.38kN/m
静载11.25+9.38=20.62kN/m
活载9×3.15=28.35kN/m
作用于梁上的均布荷载：
q=20.62×1.2+28.35×1.4=64.44kN/m
作用于梁上的集中荷载：
p=254.7×1.2/2=152.82kN
M=ql2/12+pl/4=64.44×3.152/12+152.82×3.15/4=173.63kN·m
梁截面积：
b×h=0.5×0.75=0.38m2
h0=h-25=750-25=725mm
αs=|M|/（α1fcbh02）=173.63×106/（1.00×14.30×0.50×103×725.002）=0.046；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.046）0.5=0.047；
γs=1-ξ/2=1-0.047/2=0.976；
As=|M|/（γsfyh0）=173.63×106/（0.976×360.00×725.00）=681.37mm2。
实际配筋：
1963.5mm2>681.37mm2；
梁截面底部纵筋满足要求！
5、混凝土梁抗剪验算
梁所受最大剪力：
Q=p/2+ql/2=152.82/2+64.44×3.15/2=177.9kN；
Asv1=（（Q-0.7ftbh0）/（1.25fyvh0））×s/n=（（177.9×103-0.7×1.43×500×725）/（1.25×360×725））×100/4=-14.17mm2；
梁箍筋满足要求！
四、梁板下钢管结构验算：
支撑类型
扣件式钢管支撑架
支撑高度h0（m）
2.74
支撑钢管类型
Ф48×3
立杆纵向间距la（m）
0.7
立杆纵向间距lb（m）
0.5
立杆水平杆步距h（m），顶部段、非顶部段
0.3、1.1
剪刀撑设置类型
普通型
顶部立杆计算长度系数μ1
2.5
非顶部立杆计算长度系数μ2
2.1
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（m）
0.2
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面面积A（mm2）
424
设梁板下Ф48×3mm钢管@0.7m×0.5m支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：
N=（NGK+1.4×NQK）×la×lb=（50.033+1.4×9）×0.7×0.5=21.922kN
1、可调托座承载力验算
【N】=30≥N=21.922kN
满足要求！
2、立杆稳定性验算
顶部立杆段：
λ=l0/i=kμ1（h+2a）/i=1×2.5×（0.3+2×0.2）/0.0159=110.063≤[λ]＝210
满足要求！
非顶部立杆段：
λ=l0/i=kμ2h/i=1×2.1×1.1/0.0159=145.283≤[λ]＝210
满足要求！
顶部立杆段：
λ1=l0/i=kμ1（h+2a）/i=1.155×2.5×（0.3+2×0.2）/0.0159=127.123
非顶部立杆段：
λ2=l0/i=kμ2h/i=1.155×2.1×1.1/0.0159=167.802
取λ=167.802，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取φ=0.253
f＝N/（φA）=21922/（0.253×424）=204.359N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
梁板下的钢管结构满足要求！
配筋如下图所示：
配筋示意图
附件二钢管落地脚手架计算书
一、脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架搭设高度H（m）
31.55
脚手架沿纵向搭设长度L（m）
4.32
立杆步距h（m）
1.5
立杆纵距或跨距la（m）
1.5
立杆横距lb（m）
0.6
内立杆离建筑物距离a（m）
0.3
双立杆计算方法
按双立杆受力设计
双立杆计算高度H1（m）
31
双立杆受力不均匀系数KS
0.6
二、荷载设计
脚手板类型
木脚手板
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.35
脚手板铺设方式
3步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）
0.01
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
0.17
挡脚板铺设方式
3步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.129
横向斜撑布置方式
5跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）
7.8
地区
四川成都市
安全网设置
半封闭
基本风压ω0（kN/m2）
0.2
风荷载体型系数μs
1.25
风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆、双立杆稳定性）
1.2，0.9，0.74
风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆、双立杆稳定性）
0.3，0.23，0.19
计算简图：
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
107800
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×（0.033+Gkjb×lb/（n+1））+1.4×Gk×lb/（n+1）=1.2×（0.033+0.35×0.6/（2+1））+1.4×7.8×0.6/（2+1）=2.31kN/m
正常使用极限状态
q'=（0.033+Gkjb×lb/（n+1））+Gk×lb/（n+1）=（0.033+0.35×0.6/（2+1））+7.8×0.6/（2+1）=1.66kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×2.31×1.52=0.52kN·m
σ=Mmax/W=0.52×106/4490=115.66N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/（100EI）=0.677×1.66×15004/（100×206000×107800）=2.567mm
νmax＝2.567mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×2.31×1.5=3.81kN
正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×1.66×1.5=2.74kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=3.81kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=2.74kN
q'=0.033kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图（kN·m）
σ=Mmax/W=0.76×106/4490=168.41N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图（mm）
νmax＝0.942mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[600/150，10]＝4mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=3.82kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑
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