转换层施工方案.docx

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转换层施工方案

转换层施工方案

一、工程概况

本工程地下两层,裙楼四层,地下室二层高3.85m,地下一层层高4.75m，裙楼一层为4.8m，二层、三层层高为4.5m，转换层设在四层，转换层梁板的混凝土强度等级为：

墙柱C45，梁板C40，转换层层高为5.17米，除地下二层外，层高均大于1.5m，属于高支模。

转换梁截面宽度尺寸：

250～1200m，截面高度尺寸：

600～3000m。

最大梁尺寸1200×3000mm，板厚为200mm。

本方案重点阐述转换层梁板支撑体系、转换层下层楼板加固、转换层钢筋绑扎。

二、转换层板支撑体系

一、结构布置：

1.板底纵向木方间距400mm，板底横向木方间距800mm；

2.垂直支撑选用φ48×3.5扣件式钢管脚手架，立杆横向、纵向间距均为800mm。

搭设时设水平拉杆（间距1500mm）、剪力撑（间距4000mm）及扫地杆（距地面300mm），并留出检查通道。

3.转换层板支模见：

图*.*-1转换层板支模示意图。

二、板底模板计算

1.荷载

（1）恒荷标准值

200mm厚砼板：

24KN/m3×0.20=4.8KN/m2

钢筋：

1.5KN/m3×0.20=0.30KN/m2

模板：

0.30KN/m2

所以，恒荷标准值gk=5.40KN/m2

（2）活荷标准值

人员及设备均布荷载：

2.5KN/m2

所以，活荷标准值qk=2.5KN/m2

（3）荷载承载力设计值p承=1.2gk+1.4qk=9.98KN/m2

荷载（刚度）设计值p刚=1.2gk=6.48KN/m2

取每米板宽计算：

p承=9.98KN/m2

p刚=6.48KN/m2

2.内力验算：

因为在实际砼浇筑中，采用斜面分层施工工艺，在跨距较小时，可以近似认为活荷载为均布且同时作用于各跨，即不必考虑最不利荷载分布。

查《建筑施工手册》得：

km=0.105；kv=0.606；kw=0.644

查《建筑施工手册》，得胶合板设计强度及弹性模量为：

fv=1.2N/mm2；fm=20N/mm2；E=6500×0.9=5850N/mm2；

所以：

M=km·p承·l2=0.105×9.98×0.42=0.168KN·M

可知符合抗弯要求。

V=kv·p承·l=0.606×9.98×0.4=2.42KN

可知符合抗剪要求。

可知挠度符合要求。

三、板底纵向木方验算：

1.计算简图：

2..计算资料:

木方为红松E=9000×0.85=7650N/mm2；

木方断面50×100mm

fm=13N/mm2；

fv=1.4N/mm2；

3.纵向木方承受的荷载：

由多跨连续梁在均布荷载作用下受力情况可知：

最大支座反力出现在连续梁第二支座，查表可知，kvb左=0.606，kvb右=0.526。

支座反力：

RB=（kvb左+kvb右）·p承·l=（0.606+0.526）×9.98×0.8

=9.04KN

每米均布反力p，=RB/1m=9.04KN（木方自重忽略）

4.求纵向木方内力：

查表得：

km=0.105；kv=0.606；kw=0.644

M=km·p，·l12（l1为横向木方跨距）

=0.105×9.04×0.82=0.61KN·m

可知抗弯符合要求：

V=kv·p，·l，=0.606×9.04×0.8=4.38KN

可知抗剪符合要求：

可知符合挠度要求。

四、板底横向木方验算：

1.计算简图：

2.荷载计算：

R=P，·l=9.04×0.8=7.23KN

集中力P=RB=7.23KN，等效均布荷载P，=7.23KN/m

查表得，

km=0.105；kv=0.606；kw=0.644

M=km·p，·l22（l2为纵木方下立杆间距）

=0.105×7.23×0.82

=0.49KN·M

可知抗弯符合要求。

V=kv·p，·l2=0.606×7.23×0.8=3.51KN

可知抗剪符合要求。

可知挠度符合要求。

五、立杆稳定计算：

1.立杆相关参数：

（采用φ48×3.5扣件式钢管）

A=4.89×102mm2；g=3.84kg/m；i=15.8mm；E=2.1×105；

f=205Mpa；支柱高5.17-0.2=4.93m。

2.长细比验算：

设3道水平拉杆（包括扫地杆，扫地杆距地面300mm），间距2.0m。

即

。

可知符合长细比要求。

3.承载力验算：

查表得：

立杆承受荷载：

N=S·p承=（0.8×1）×9.98=7.98KN/m2

立杆及相关横杆重量：

G={4.93+（0.4×4）+（0.4×4）}×g=0.31KN

R=N+G=8.29KN＜[N]

可知承载力符合要求。

三、转换层大梁支撑体系

本工程转换层最大的梁截面尺寸为1200×3000mm，现对其支撑体系进行计算。

一、结构布置：

1.梁底横木方间距400mm，梁底纵木方间距200mm；

2.垂直支撑选用φ48×3.5扣件式钢管脚手架，立杆间距沿木方方向200，垂直木方方向400mm。

搭设时设水平拉杆（间距1500mm）、剪力撑（间距4000mm）及扫地杆（距地面300mm），并留出检查通道。

3.转换层梁支模见：

图7.2-2转换层梁支模示意图。

二、梁底模板计算

1.荷载

（1）恒荷标准值

砼（取T型）：

1200×3000梁砼+0.20m厚、1m宽的板。

（24KN/m3×1.2×3.0）+（24×0.20）=91.2KN/m2

钢筋：

1.5KN/m3×2.2=3.3KN/m2

模板：

0.30KN/m2

所以，恒荷标准值gk=94.8KN/m2

（2）活荷标准值

人员及设备均布荷载：

2.5KN/m2

所以，活荷标准值qk=2.5KN/m2

（3）荷载承载力设计值p承=1.2gk+1.4qk=117.26KN/m2

荷载（刚度）设计值p刚=1.2gk=113.76KN/m2

取每米板宽计算：

p承=117.26KN/m2

p刚=113.76KN/m2

2.内力验算：

因为在实际砼浇筑中，采用斜面分层施工工艺，在跨距较小时，可以近似认为活荷载为均布且同时作用于各跨，即不必考虑最不利荷载分布。

查《建筑施工手册》，得：

km=0.107；kv=0.607；kw=0.632

查《建筑施工手册》（，得胶合板设计强度及弹性模量为：

fv=1.2N/mm2；fm=20N/mm2；E=6500×0.9=5850N/mm2；

所以：

M=km·p承·l2=0.107×117.26×0.202=0.50KN·M

可知符合抗弯要求；

V=kv·p承·l=0.607×117.26×0.20=14.24KN

可知符合抗剪要求；

可知符合挠度要求。

三、梁底纵向木方验算：

1.计算简图：

2.计算资料:

木方为红松E=9000×0.85=7650N/mm2；

fm=13N/mm2；

fv=1.4N/mm2；

3.纵向木方承受的荷载：

由多跨连续梁在均布荷载作用下受力情况可知：

最大支座反力出现在连续梁第二支座，查表可知，kvb左=0.606，kvb右=0.526。

支座反力：

RB=（kvb左+kvb右）·p承·l=（0.606+0.526）×117.26×0.25

=33.18KN

每米均布反力p，=RB/1m=33.18KN（木方自重忽略）

4.求纵向木方内力：

查表得：

km=0.105；kv=0.606；kw=0.644

M=km×p，·l12（l1为横向木方间距）

=0.105×33.18×0.202=0.14KN·m

可知抗弯符合要求：

V=kv·p，·l，=0.606×33.18×0.20=4.02KN

可知抗剪符合要求：

可知符合挠度要求：

四、梁底横向木方验算：

1.计算简图：

2.计算资料:

木方为红松E=9000×0.85=7650N/mm2；

fm=13N/mm2；

fv=1.4N/mm2；

3.横向木方承受的荷载：

集中力：

p=p，·l，=33.18×0.20=6.64KN（木方自重忽略）

4.求纵向木方内力：

可知抗弯符合要求：

可知抗剪符合要求：

可知符合挠度要求：

五、立杆稳定计算：

1.立杆相关参数：

（采用φ48×3.5扣件式钢管）

A=4.89×102mm2；g=3.84kg/m；i=15.8mm；E=2.1×105；

f=205Mpa；支柱高5.17-3.0=2.17m。

2.长细比验算：

设2道水平拉杆（包括扫地杆，扫地杆距地面300mm），间距1.8m。

即

。

可知符合长细比要求。

3.承载力验算：

查表得：

立杆承受荷载：

立杆及相关横杆重量：

G={2.17+（0.4×3）+（0.2×3）}×g=0.15KN

R=N+G=9.53KN＜[N]

可知符合要求。

四、转换层下层楼板加固

转换层大梁的施工荷载较大，经初步计算，转换层砼量约为1200m3左右，转换层面积为1914m2，计算得其产生作用力约为1200×24/1914=15KN/m2，所以在不考虑框支柱传力的情况下，按楼板的承载力计算卸荷层数，现可知首层设计承载力为10KN/m2，2～3层为3.5KN/m2，4层为7.0KN/m2，可知4层板承载力不能满足转换层大梁的施工荷载，因此需要对转换层下层楼板进行加固，在转换层大梁下方，从转换层以下在对应位置设置支撑，直到地下室顶板板。

五、转换层钢筋绑扎

1、准备工作

a.清点进场钢筋的规格、形状数量是否与料单和设计图纸相同，绑扎时按料单进行。

避免以后缺料、少料或错用钢筋、乱代用钢筋现象发生。

b.由于框支梁、次梁、墙柱钢筋密集，绑扎这些梁钢筋之前，工作人员应该认真研究图纸，先确定好合理的钢筋穿插顺序，避免现场绑扎钢筋时发生钢筋打架现象，减少返工。

绑扎时注意钢筋间隙，利于砼浇筑。

c.在框支梁底模支完以后，绑扎前应检查梁底模的加固情况，发现问题及时纠正。

满堂红钢管架上铺好50*200木跳板或18mm厚七合板作操作平台，方便绑扎钢筋。

d.框支梁纵向通筋吊装时，以槽钢作吊架，将钢筋搭附在型钢内，防止钢筋弯折。

吊装时注意每边伸长度要合适。

同时吊装前中间部位应以铁丝绑扎，捆住型钢，防止翘弯。

2：

绑扎顺序

柱钢筋绑扎→穿梁主筋→核心区柱箍筋绑扎→支梁底模→绑扎梁钢筋→支梁侧模。

3：

绑扎注意事项

a.框支梁底筋与腰筋为抗扭筋伸入支座内锚固长度不小于规范要求。

梁面筋在端部向下弯折段长度亦应满足规范要求。

b.除框支梁外，其他梁板钢筋亦应满足锚固长度LaE。

c.钢筋接头：

转换层纵筋（含腰筋）不宜有接头，有接头时，接头钢筋d≥28时采用直螺纹套筒机械连接，接头错开布置，接头在同一截面百分率为50％，相邻接头的接头间距不应小于40d。

接头位置应避开墙体开洞位置，接头距转换层上部剪力墙端部不少于500mm。

d．以框支梁为支座的框支梁，其面筋伸至支座端且下弯LaE，其它同柱支座构造。

e.不同的框支梁在支座相连时，其面筋直径相同者应贯通。

f.主次框支梁相交时，主框支梁在相交次梁处两侧各加密5道主梁箍筋，间距50mm。

g.大、小梁相贴，墙一侧与小梁相贴时，该小梁腰筋仅在外侧设置。

h.支承框支梁的核心筒暗柱，其连接节点同框支柱与框支梁的连接节点。

梁底筋伸入边支座内LaE，梁面筋伸入边支座内1000mm后下弯，下弯长度见03G101-1。

i.框支梁、次梁、平台等部位绑扎上层柱、墙筋。

框支柱顶部钢筋能伸入上层砼墙者，均应伸入上面一层，其它能锚入梁内的应锚入梁内，不能锚入梁内的应锚入板内。

框支柱顶部钢筋在顶面弯折锚入梁内或板内不少于384mm（12d），且从梁底算起的锚固长度应满足要求。

框支柱及框支梁纵筋构造严格按照03G101-1Z中的KZZ、KZL配筋构造执行。

绑扎四层墙柱插筋之前，先由测量组在四层梁钢筋面上或墙柱顶部钢筋上放好线，所放线经技术员、质检员检查无误时，方可绑扎墙柱插筋，以保证插筋位置准确。

插筋伸入墙柱或框支梁的长度不小于规范锚固长度并转折6d，插筋和框支托梁钢筋应相互绑扎牢固，插筋根部加设定位箍筋，并与框支梁箍筋或板面筋点焊牢固，以防止插筋倾斜或移位。

j.板上部筋在跨中附近搭接，下部筋在支座锚固或贯通，上部筋在同一截面的搭接数量不大于50%的总量。

k．钢筋支架：

对于楼板、阳台板等的面筋，在板底钢筋绑扎完后，应在底部钢筋上摆放钢马凳作支架，钢马凳采用Φ14钢筋制作，钢马凳高度H=设计板厚－板筋保护层厚度×2－双向面筋直径之和—板底纵向钢筋直径，钢马凳的纵、横间距均为1000mm，以保证上、下部钢筋之间的距离及板面筋的保护层厚度符合设计要求。

l．框支梁主筋保护层为35mm，其它梁的主筋保护层为25mm。

由于转换层的梁钢筋骨架自重较大，易把砂浆垫块压碎，故控制主筋保护层厚度时用粗钢筋垫在梁底主筋下，梁底垫筋直径取25mm与梁底主筋直径中的较大值，垫筋长度与梁宽相同，间距为700mm,应整齐放。

梁模板拆除后，先用人工将各垫筋凿除，再采用1：

1水泥砂浆（内掺108胶）予以补平，并压实、抹光。

m.当梁的面筋或底筋有两层或多层时，各层钢筋之间垫筋分隔，间距1000，垫筋直径取25mm与梁纵筋直径中的较大值，垫筋长度与梁宽相同。

o.为保证双、多排筋的绑扎能够准确到位，在各排筋之间设与箍筋同宽、间距1000mm的φ25垫筋。