挂篮评审用材料.docx

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挂篮评审用材料

跨洪河悬浇梁方案评审汇报材料

中交一公局石武客专河南段项目部

二○○九年十月

尊敬的各位专家、领导、同仁们：

大家好！

首先对大家能够出席今天的评审会表示感谢。

下面我把我单位跨洪河的悬灌连续梁施工方案向各位专家做个汇报，我的汇报共分三大部分，分别从总体概况、0#块施工方案、和悬浇方案来阐述。

其中将着重对悬浇方案进行汇报。

第一部分：

总体概况

1、工程概况

石家庄至武汉客运专线漯驻特大桥在DK871+242.4-DK871+337.2处跨越小洪河。

主桥桥跨组成为40+64+40m的单箱单室变高度变截面连续梁，连续梁施工采用悬灌法施工。

箱梁顶宽12m，底宽6.7m，中支点处梁高6.05m，跨中10m直线段及边跨13.75m直线段梁高3.05m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。

腹板厚80cm（支点）～48cm，底板厚度为80～40cm，顶板厚度40cm。

箱梁0#块梁段长度为9m，合拢段长度为2.0m,边跨直线段长度为7.75m；最重块段为4#块，其重量为143.775t，悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。

表1-1各梁段基本情况

节段

砼（m3）

重量（吨）

长度（m）

1#块（1’块）

49.75

129.3

3

2#块（2’块）

50.24

130.63

3.25

3#块（3’块）

50.41

131.07

3.5

4#块（4’块）

55.3

143.78

4.25

5#块（5’块）

48.56

126.26

4.25

6#块（6’块）

44.62

116.02

4.25

7#块（7’块）

41.08

106.82

4

2、工程特点

⑴连续箱梁采用挂篮施工。

悬臂灌筑施工时，对现浇混凝土的支架、挂篮进行预压，检查其安全性，同时消除支架和挂篮的非弹性变形，测出其弹性变形量，保证设置模板高度、梁体的线型和设计一致。

⑵悬灌施工中各节段龄期均不相同，收缩徐变值影响线比较复杂，因此在施工中需要精心计算，精确测量，严格控制各节段悬臂浇筑高程，来保障连续现浇梁的线形。

第二部分：

0#块施工方案

1、方案选定

图2-1跨洪河连续梁桥型布置图

本连续梁的2个主墩墩高一个为3m，另一个高5.5m，主墩承台尺寸为14.3m×10m×4m，0#长度为9米，结合自身特点0#采用满堂支架法施工。

支架采用碗扣支架搭设（Ф48×3.5），腹板下立杆间距为30×30cm（横向×纵向），横杆步距为120cm；底板下立杆间距为60×60cm（横向×纵向），横杆步距为120cm；翼板下立杆间距为90×60cm（横向×纵向），横杆步距为120cm。

纵横梁布置方式为：

箱梁底板模板下先布置贴面横带（10×10方木）间距15cm，横梁下再布置纵梁的方式（10×15）。

腹板外侧模采用定型钢模，其余均采用竹胶板模板。

2、临时固结方案

虽然悬臂浇筑按两边对称施工，但是在悬臂施工过程中不可避免的存在悬臂两边荷载大小不等的现象，既产生一个不平衡力矩，对已施工梁体施加一个倾覆力矩。

为保证施工的安全及施工质量，在悬臂施工之前将0#块梁体与墩（或临时墩）进行临时固结，这样0#块形成一个临时刚性连接体系，以便抵抗在悬臂施工过程中的倾覆力矩。

临时固结采用在承台上预埋钢板，下部通过钢管柱与承台上预埋的钢板焊接成整体，上部通过钢管柱顶的焊接钢板的锚固钢筋与0#块梁体固结成整体。

这样一来，该结构就具有一定的抗倾覆力，根据设计要求，临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩25404KN·m，采取的临时固结措施如下：

在中墩两侧各2.5米处设置4根Ф630mm×9mm的钢管柱作为临时支墩，钢管柱下端通过预埋钢板与承台相连，上端与梁体浇筑即形成后续悬灌施工的临时固结体系。

图2-2临时固结示意图

第三部分：

悬浇方案

1、挂篮概况

全桥共2个T，共计采用2套挂篮进行施工，挂篮形式采用菱形挂篮施工，菱形挂篮重量为27t，模板系统重量为22t，总重为49t，最重块为4#块重量为143.78t，重量比为1：

0.34。

每套挂篮的组成部分一致，主要由主桁承重系统、底篮、悬吊系统、模板系统、行走及锚固系统五部分组成。

图3-1菱形挂篮总体布置图

1.1主桁承重系统

菱形挂篮主桁承重系统由两片主桁架、前横梁及桁架联结系组成，如下图：

图3-2菱形挂篮主桁布置图

桁架材料除了竖杆及上斜拉杆材料为双20b槽钢组成外，其余均为32b槽钢组焊而成。

前上横梁采用40a型工字钢组焊。

桁架所有节点均为通过高强螺栓联结。

1.2底篮

底篮前托梁为双32b工字钢组焊而成，后托梁为双36b工字钢组焊，纵梁为双28b型槽钢对焊而成，其中腹板下布置4根，底板下均匀布置8根。

1.3悬吊系统

悬吊系统采用Ф32Ⅳ级高强精轧螺纹钢，型号为PSB785，底篮前托梁通过设置吊座保证精轧螺纹钢与前上横梁的竖直联结。

其中底篮前托梁共设置5道吊杆传力至前上横梁，后托梁设置6道吊杆与已浇筑混凝土联结。

外侧模与内模通过滑梁及吊杆分别于前上横梁及已浇筑混凝土联结。

1.4模板系统

模板结构包括外模、内模、底模、堵头模板等。

外模分模板、骨架及滑梁，外模模板由6mm钢板加型钢带组成，模板后面为双[10组成的桁架通过对拉螺杆与内模相连，内模为组合钢模板。

底模为定型钢模板。

堵头模板因有钢筋和预应力管道伸出，采用竹胶板形式。

1.5行走及锚固系统

当一个节段张拉、压浆完毕后，放松内、外模板将内外滑梁的后锚点转移至活动吊架受力同时将底篮的后托梁通过精轧螺纹吊杆与外侧模的滑梁相连，接触底篮后托梁与混凝土的连接，将行走轨道通过连接器与梁体内的精轧螺纹钢连接紧固后，放松挂蓝后锚横梁上的精轧螺纹，此时菱形桁架后端将上翘直至桁架后支座处的反扣轮组紧扣住行走轨道后，此时底篮将完全脱离混凝土，至此挂蓝的锚固系统完成转换。

挂蓝行走通过受拉葫芦拖拉主桁架，主桁架通过前端的滑靴在轨道梁上滑动行走直至下一个节段处。

行走到位后，先将挂蓝的后锚梁通过精轧螺纹钢与混凝土紧固，随着精轧螺纹钢的预紧，桁架后端的反扣轮组脱离行走轨道翼缘再一次完成

挂篮锚固系统的转换。

图3-3主桁后端的反扣轮组布置图

2、挂篮拼装

2.1拼装流程

由于0#总长度为9m，单侧菱形挂篮主桁架组拼长度为6.5米，因此挂蓝柱桁架组装后采用先连体后解体的施工方法。

图3-4挂篮拼装流程图

2.2挂篮试压

挂篮在墩顶现浇段上拼装完毕后，应对挂篮施加梁段等重荷载进行加载预压，充分消除挂篮产生的非弹性变形，并进行荷载试验以测定挂篮的实际承载能力和梁段荷载作用下的变形情况。

荷载试验时，加载时按施工中挂篮受力最不利的梁段荷载（4#块）进行等效加载。

试验过程中加载分级进行，加载重量为4#重量的1.25倍，测定各级荷载作用下挂篮产生的挠度。

3、梁段施工

3.1钢筋制作安装

挂篮预压完毕并根据立模标高调整好模板后，开始进行钢筋绑扎。

钢筋在钢筋棚内集中加工制作，运至现场由吊车提升现场绑扎成形,底板、腹板、顶板钢筋,一次绑扎成形。

顶板、腹板内有大量的预埋波纹管，为了不使波纹管损坏，一切焊接在波纹管埋置前进行，管道安装后尽量不焊接，当普通钢筋与波纹管位置发生矛盾时，适当移动钢筋位置，准确安装定位钢筋网，确保管道位置准确。

钢筋绑扎前由测量人员复测模板的平面位置及高程，其中高程包括按吊架的计算挠度所设的预拱度，无误后方进行钢筋绑扎。

纵向普通钢筋在两梁段的接缝处的连接方法及连接长度满足设计及规范要求。

先进行底板普通钢筋绑扎及竖向预应力钢筋梁底锚固端（包括垫板、锚固螺母及锚下螺旋筋）的安装，再进行腹板钢筋的绑扎、竖向波纹管及预应力钢筋的接长、腹板内纵向波纹管的安装，最后进行顶板普通钢筋的绑扎、顶板内纵向波纹管的安装。

3.2混凝土浇筑

浇筑时采用泵车对称悬灌浇筑，顺桥向从前端向后端浇注，浇筑时先浇筑底板，分层厚度约为30cm，然后浇筑腹板，直至浇筑到腹板下倒角上1m左右时暂停腹板浇筑，先将底板砼补齐后再继续浇筑腹板。

浇筑到顶板后，从两侧翼板向顶板中间浇筑。

悬臂段施工时，理论上宜完全对称浇筑，如泵送有困难时，最大不平衡重不超过8T，既要使每组挂篮施工前后对称，还要注意同一只挂篮的左右对称。

在混凝土振捣过程中应特别注意对预应力波纹管的保护和锚下混凝土的振捣质量。

3.3预应力施工

本工程设计为三向预应力。

纵向、横向为预应力钢绞线，采用自锚式拉丝体系锚具，管道形式采用金属波纹管成孔。

竖向预应力筋为精轧螺纹钢，采用铁皮管成孔。

纵、横向预应力束的抗拉极限强度标准值为1860MPa，竖向预应力筋采用Ⅳ级Ф25高强精扎螺纹钢，型号为PSB785。

纵向预应力管道中穿入PVC管保持管道顺直，在混凝土浇注过程中，经常转动PVC管，以防预应力波纹管漏浆“凝死”PVC管，在浇注完毕混凝土初凝后抽出。

穿束采用人工穿束的方法施工，穿束前要对孔道进行清理。

预应力张拉按设计要求张拉，张拉应在梁体混凝土强度达到设计强度的90%且弹性模量达到100%时，且混凝土龄期满足7d方能进行终张拉。

张拉要左右对称进行，最大不平衡束不能超过1束，张拉顺序为先腹板束后顶板束，从外到内左右对称进行。

各节段先张拉纵向再竖向再横向，两端张拉的预应力钢丝束在预应力过程中保持两端的伸长基本一致。

张拉精轧螺纹钢筋时，千斤顶的张拉头应拧入钢筋螺纹的长度不得小于4cm，一次张拉到控制墩位，持续1-2min，并实测伸长量作为校核，然后拧紧螺帽锚固。

张拉完成后，宜在24h内进行管道压浆。

采用真空辅助压浆工艺。

压浆前管道内应清除杂物及积水。

压浆时及压浆后3d内，梁体及环境温度不得低于5℃。

竖向孔道压浆，应由下端进浆孔压入，压力应到到0.3-0.4Mpa，上升不宜太快待顶部出浆槽口流出浓浆后，堵死槽口，然后关闭压浆阀。

水泥浆搅拌至压入管道得时间间隔不应超过40min；同一管道压浆应连续进行，一次完成。

4、挂篮行走

在每一梁段混凝土浇注及预应力张拉完毕后，挂篮将移至下一梁段位置进行施工，直到悬臂浇注梁段施工完毕。

挂篮行走时，内外模滑梁必须在顶板预留孔处及时安装滑梁吊点扣架，保证结构稳定；移动必须匀速、平移、同步，采取划线吊垂球或全站仪定线的方法，随时掌握行走过程中挂篮中线与箱梁轴线的偏差，如有偏差，应使用千斤顶逐渐纠正；为安全起见，挂篮尾部用钢丝绳与竖向蹬筋临时连接，随挂篮前移缓慢放松。

图3-5挂篮施工流程图

5、合龙段施工

合龙施工是连续梁体系转换的重要环节，它对保证成桥质量至关重要。

边跨合龙段施工应在拆除悬臂灌注用的挂蓝后进行，采取与边跨现浇段一样的施工工艺。

但作为合龙段来说，对整个结构体系的影响较大，同时合龙段也是受力比较复杂的部分，为了尽量模拟成桥后的受力状态，在合龙段施工前应配置平衡重。

施工以弯矩平衡为原则，配重重量以边跨合龙段砼重量的一半为标准，确保每个单“T”构的平衡。

本桥采用砂袋配重，以箱梁轴线对称均匀布设，每个“T”构两端各布置26.7t的配重（边跨合拢段重53.4t）。

合龙前使悬臂端与边跨等高度现浇段临时连接，尽可能保持相对固定，以防止合龙段混凝土在浇注及早期硬化过程中产生裂缝，锁定时间按合拢段锁定设计执行，临时“锁定”是合龙的关键，合龙“锁定”遵循又拉又撑的原则，即“锁定”包括焊接劲性骨架和张拉临时预应力束。

劲性骨架及临时束张拉力的设置原则还需要进一步与设计单位沟通。

结束语：

我的汇报完毕，还请各位专家多提宝贵意见，最后再一次感谢各位领导专家的莅临指导。