落地式脚手架安全专项施工方案.docx
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落地式脚手架安全专项施工方案
贵阳华润国际社区一区（二标段）长城建业工程有限公司
安全专项施工方案报审表
工程名称：
贵阳华润国际社区一期工程（二标段）编号：
致：
贵州建工监理咨询有限公司（监理单位）
我单位已根据施工合同的有关规定完成了贵阳华润国际社区一期工程（二标段）
B1、B2、B7、B8 栋住宅楼工程安全专项施工方案（落地式脚手架）的编制，并经我
单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。
附：
安全专项施工方案（悬挑式脚手架）
承包单位（章）：
项目经理：
日期：
专业监理工程师审查意见：
专业监理工程师：
日期：
总监理工程师审核意见：
项目监理机构：
总监理工程师：
日期：
程序
签名
职务/职称
日期
编制
专业负责人
审
核
项目
技术负责人
项目经理
公司
技术质量部
公司
安全管理部
批准
公司总工
长城建业工程有限公司
贵阳华润国际社区一区（二标段）长城建业工程有限公司
贵阳华润国际社区一期项目（二标段）
安全专项施工方案
（悬挑式脚手架）
贵阳华润国际社区一区（二标段）长城建业工程有限公司
第一节、工程概况4
第二节、编制说明4
第三节、脚手架的材质要求6
第四节、脚手架的搭设流程及要求7
第五节、脚手架计算书9
第六节、立杆的地基承载力计算20
第七节、脚手架搭设的劳动力安排20
第七节、脚手架的检查与验收21
第八节、脚手架搭设安全技术措施21
第九节、安全通道搭设22
第十节、脚手架拆除安全技术措施22
第十二节、脚手架搭设示意图
23
序号
项目
内容
1
建筑功能
高层住宅、商铺、地下车库
2
建筑总面积
100,585.35㎡
3
B1 栋住宅楼
物业类型
建筑层数
建筑面积（㎡）
建筑高度（m）
高层
地上 33+地下 2
19,237.2
98.9
4
B2 栋住宅楼
物业类型
建筑层数
建筑面积（㎡）
建筑高度（m）
高层
地上 30+地下 2
12,247.78
90.2
5
B7 栋住宅楼
物业类型
建筑层数
建筑面积（㎡）
建筑高度（m）
高层
地上 34+地下 2
19,594.77
98.9
6
B8 栋住宅楼
物业类型
建筑层数
建筑面积（㎡）
建筑高度（m）
高层
地上 33+地下 2
17,748.12
98.9
7
B 区商业裙楼
物业类型
建筑层数
建筑面积（㎡）
建筑高度（m）
商业（低商）
地上 2+地下 1
9,777.27
7.3
8
B 区地下车库
物业类型
建筑层数
建筑面积（㎡）
建筑高度（m）
地下车库
地上 0+地下 2
21,980.21
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、、、、 工程概况
、、、、 编制说明
、1、 贵阳华润国际社区一期二标段工程施工图纸；
、2、 贵州省、贵阳市有关建筑工程管理、市政管理、环境保护等法规及规定；
、3、 ISO9000 质量管理体系、ISO4000 环境管理体系标准，我司质量、环境及职
业安全管理手册、程序文件及其支持性文件；
、4、 中国建筑工业出版社出版的《建筑施工手册》；
、5、 国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；
、6、 《华润置地成都大区 EHS 管理体系》；
、7、 现场和周边环境的实地情况。
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第三节、脚手架的材质要求
1、钢管落地脚手架，选用外径 48mm，壁厚3.0mm，钢材强度等级 Q235-A，钢
管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，如采用新的钢管必须要有
生产厂家提供的材质合格证及检验报告。
2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标
准》JGJ22-85 的要求，有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、
砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活。
钢管
螺栓拧紧力矩达 65N.m 时不得破坏。
3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。
脚手架立杆、
防护栏杆、踢脚板统一漆黄黑条色，剪刀撑统一漆黄黑相间色。
底排立杆、扫地杆均
漆黄色。
4、脚手板采用竹串片脚手板，其材质符合有关要求。
5、安全网采用密目式安全网，网目应满足 2000 目／100cm2，6×1.8m 的单张网重
量在 3kg 以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。
要求阻燃，使用的安全网必须
有产品生产许可证和质量合格证，
6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中
Q235A 钢的要求。
第四节、脚手架的搭设流程及要求
落地脚手架搭设的工艺流程为：
场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→
定位设置垫板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑
→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
定距定位，根据构造要求在建筑物拐角处用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好
标记；用钢尺分标出立杆位置；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，
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不得悬空。
在搭设首层脚手架过程中，沿四周每隔 6 跨设一道抛撑，拐角处双向增设，待该
部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。
当脚手架操作层高出连墙件
两步时，宜先立外排，后立内排。
其余按以下构造要求搭设。
1、立杆基础
本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，搭设立杆时加底座垫板，垫板均
应准确放在定位线上，具体如下：
沿建筑物四周可采用 300*300*150 的砼块做支撑，
砼块中间插一截直径 25 的钢筋，露出砼面 5cm，地基承载能力能够满足外脚手架的
搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。
2、立杆间距
（1）脚手架立杆纵距 1.5m，横距 1.20m，步距 1.8m；连墙杆间距竖直 3.6m，水平
4.5m（即二步三跨）：
里立杆距建筑物 0.35m。
（2）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交
错布置，高度方向相互错开 500mm 以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保
证脚手架的整体性。
（3）立杆应设置纵横方向扫地杆。
（4）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的 1／400。
3、大横杆、小横杆设置
（1）大横杆在脚手架高度方向的间距 1.8m，中间设 0.9m 防护栏杆以便立网挂设，
大横杆置于立杆内侧，其长度不小于 3 跨。
（2）外架按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整
体受力。
（3）在二层以上，预先安装可拆卸大横杆，以便安装提升机。
4、剪刀撑
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脚手架剪刀撑在外侧立面两端设置，并由底至顶连续设置，中间设置的剪刀撑间
距不大于 15 米。
剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，接长度不小于 1m，应采用不少于 2
个旋转扣件固定。
剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端
或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于 150mm。
5、脚手板的铺设要求
（1）脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：
板宽为 200mm，里外立杆应满
铺脚手板，无探头板。
（2）脚手板应满铺，铺稳，离开墙面 150。
（3）脚手板须用 3.2mm 铅丝并联绑扎，不少于 4 点，要求绑扎牢固，交接处平整，
铺设时要选用完好无损的脚手板，发现有破损的要及时更换。
6、防护栏杆
（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全
网固定在脚手架外立杆里侧。
（2）选用尼龙绳张挂安全网，要求严密、平整。
（3）脚手架外侧必须设 0.9m 高的防护栏杆和 18cm 高踢脚板。
（4）脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设 1.2m 的防护
栏杆和 18cm 高踢脚板。
7、连墙件
（1）脚手架与建筑物按水平方向 4.5m，垂直方向 3.6m，设一拉结点。
（2）拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角 l 米以内范围按垂直方向每 3.6
米设一拉结点。
（3）拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在主接点处。
（4）外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必
须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。
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8、架体内封闭
（1）脚手架的架体里立杆距墙体净距为 300mm。
（2）水平防护:
一层楼顶部必须封闭，其他楼层隔一层防护一层，在脚手板上满铺
密目安全网，并用铁丝扎牢。
第五节、脚手架计算书
一、参数信息:
《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）以下简称《扣规》
1、脚手架参数
双排脚手架搭设高度约为 20.2 米，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：
立杆的纵距为＝1.50 米，立杆的横距为 1.2 米，大小横杆的步距为
＝1.80 米；
内排架距离墙面为 0.35 米；
大横杆在下，小横杆在大横杆上的搭设根数为每跨 3 根。
脚手架沿墙纵向长度为
详平面图；
采用的钢管类型为 Φ48×3.0（钢管外径＝0.048m）；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距 4.50 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为单扣件；
2、活荷载参数
施工均布活荷载标准值:
3.000 kN/m2；脚手架用途:
结构脚手架； 同时施工层数:
2
层；
3、风荷载参数
脚手架计算中考虑风荷载作用
风荷载体型系数 μs 为 0.14；
Wk=0.7μZ*μS *W0
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4、静荷载参数
脚手板类别:
竹串片脚手板；栏杆挡板类别:
栏杆、冲压钢脚手板挡板；
每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:
0.1248（查《扣规》附录 A 的表 A-1）；
脚手板自重标准值（kN/m2）:
0.150；安全设施与安全网（kN/m2）:
0.005；
脚手板铺设层数:
3；
栏杆、冲压钢脚手挡板自重标准值（kN/m）:
0.110；（查《扣规》表 4.2.1-2） 每米脚手
架钢管自重标准值（kN/m）:
0.038；
二、大横杆的计算:
按照《扣规》第 5.2.4 条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横
杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大
横杆的最大弯矩和变形。
1、均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:
P1=0.038 kN/m ；
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脚手板的自重标准值:
P2=0.150×1.050/（2+1）=0.053 kN/m ；
活荷载标准值:
Q=3.000×1.050/（2+1）=1.050 kN/m；
静荷载的设计值:
Q1=1.2×0.038+1.2×0.053=0.109 kN/m；
活荷载的设计值:
Q2=1.4×1.050=1.470 kN/m；
2、强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图 1、图 2 组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.109×1.5002+0.10×1.470×1.5002 =0.350 kN·m；
支座最大弯距计算公式如下:
M2max= -0.10×0.109×1.5002-0.117×1.470×1.5002 =-0.412 kN.m；
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选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=M÷W=Max（0.350×106,0.412×106）/5080.0=81.102 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 81.102 N/mm2 小于大横杆的抗压强度设计值 [f]
=205.0 N/mm2，满足要求！
3、挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
其中：
（新规范挠度与裂缝的计算，荷载取标准值，即不乘分项系数）
静荷载标准值:
q1= P1+P2=0.038+0.053=0.091 kN/m；
活荷载标准值:
q2= Q =1.050 kN/m；
最大挠度计算值为：
V=
0.677×0.091×1500.04/（100×2.06×105×121900.0）+0.990×1.050×1500.04/（100×2.06×105×1
21900.0） = 2.220 mm；
大横杆的最大挠度 2.220 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm 与 10
mm，满足要求！
三、小横杆的计算:
根据《扣规》第 5.2.4 条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在
小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载
布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值：
p1= 0.038×1.500 = 0.058 kN；
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脚手板的自重标准值：
P2=0.150×1.050×1.500/（2+1）=0.079kN；活荷载标准值：
Q=3.000×1.050×1.500/（2+1） =1.575 kN；
集中荷载的设计值:
P=1.2×（0.058+0.079）+1.4 ×1.575 = 2.369 kN；
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的
弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = 1.2×0.038×1.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 2.369×1.050/3 = 0.829 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.835 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.835×106/5080.000=164.442 N/mm2 ；
小横杆的最大应力计算值σ =164.442 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值
205.000 N/mm2，满足要求！
3、挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的
挠度和.小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
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Vqmax=5×0.038×1050.04/（384×2.060×105×121900.000） = 0.024 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.079+1.575 = 1.712 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
Vpmax = 1712.000×1050.0×（3×1050.02-4×1050.02/9 ） /（72×2.060×105×121900.0） =
2.801 mm；
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024 + 2.801 = 2.825 mm；
小横杆的最大挠度和2.825mm小于小横杆的最大容许挠度
1050.000/150=7.000 与 10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按《规范》表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00kN，按照扣件抗滑承载力
系数 0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN。
（《扣规》并没有要求折减
抗滑承载力，国强公司出于对安全的考虑，内部决定予以折减）纵向或横向水平杆与
立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《扣规》5.2.5）:
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取 6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立
杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值:
P1 = 0.038×1.500×2/2=0.058 kN；
小横杆的自重标准值:
P2 = 0.038×1.050=0.040 kN；
脚手板的自重标准值:
P3 = 0.150×1.050×1.500/2=0.118 kN；
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活荷载标准值:
Q = 3.000×1.050×1.500 /2 = 2.363 kN；
荷载的设计值:
=1.2×（0.058+0.040+0.118）+1.4×2.363=3.567 kN；
R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1） 每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为 0.1248
NG1 = 0.1248×12.00 = 1.5kN；
（2） 脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用竹串 片脚手板，标准值为 0.15
NG2 = 0.150×9×1.500×（1.050+0.3）/2 = 1.367 kN；
（3） 栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；采用栏杆、冲压钢手板挡板，
NG3 = 0.110×9×1.500/2 = 0.743 kN；
（4） 吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005
NG4 = 0.005×1.500×18.000 = 0.135 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.491 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总
和的 1/2 取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×2（同时有 2 层施工）×1.050×1.500/2 = 4.725 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中 WO--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定
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采用：
基本风压为
WO = 0.550 kN/m2；
μs --风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）第 7.2 节
的
规定采用：
按 B 类考虑
μz= 1.670 ；
μs -- 风荷载体型系数：
取值为 0.140；（前面有计算）
经计算得到，风荷载标准值
= 0.7 ×0.550×1.670×0.140 = 0.090 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.491+ 1.4×4.725= 12.004 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.491+ 0.85×1.4×4.725= 11.012 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
= 0.850 ×1.4×0.090×1.500×1.8002/10
=0.052 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：
N =12.004 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：
i = 1.58 cm；
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计算长度附加系数参照《扣规》第 5.3.3 条得 ：
k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣规》表 5.3.3 得 ：
μ = 1.500 ；
计算长度 ；
长细比 Lo/i = 3 .119/0.0158 = 197.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数 φ,由长细比查《扣规》附录 C 得到：
φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ：
A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩） ：
W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：
[f] =205.000 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 131.979 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000
N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：
N =11.012 kN；
N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 131.308 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000
N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算:
按《扣规》5.3.6 条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手
架可搭设高度按照下式计算：
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构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN）计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.5kN；
活荷载标准值 ：
NQ = 4.725 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：
Gk = 0.125 kN/m；
Hs=[0.186×4.890×10-4×205.000×103-（1.2×1.5 +1.4×4.725）]/（1.2×0.125）=68.m；
68 和 50 比较取较小值。
得到脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！
八、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0（《扣规》5.4.1） 风荷载标准值
= 0.090 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内，脚手架外侧的迎风面积
Aw = 1.8×2 步×1.5×3 跨 = 16.200 m2；
按《扣规》5.4.1 条N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.4×0.090×16.200 = 2.041 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.041 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比= 300.000/15.800 = 19 的结果查表得到 φ=0.949，为内排架
距离墙的长度；
又：
A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.890×10-4×205.000×103 = 95.133 kN；
贵阳华润国际社区一区（二标段）长城建业工程有限公司
Nl = 7.041 < Nf = 95.133,
连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用单扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl =7.041 小于《扣规》的抗滑承载力 8.0 kN，满足要求。
连墙
件扣件连接见附图一
第六节、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg（《扣规》5.5.1）
fgk 新规范为 fak—地基承载力特征值（标准值），由荷载试验、或原位测试或公式
计算确定。
也可按原《建筑地基基础设计规范》GBJ
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