人货电梯基础施工方案图文.docx
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人货电梯基础施工方案图文
第一章、编制依据2
第二章、工程概况2
第三章施工电梯选型及性能2
第一节、结构概况2
第二节、双笼电梯参数要求3
第三节、附墙要求4
第四章、施工准备工作4
第一节、施工平面图4
第二节、现场条件准备8
第三节、技术措施准备8
第五章、施工方法及技术措施8
第一节、基础处理8
第二节、基础施工8
第三节、基础设计及荷载计算9
第四节、电梯附墙安装及作用于建筑物上力F的计算21
第六章、质量保证管理及技术措施21
第七章、安全文明施工管理及技术措施23
第八章、附图（施工电梯平面布置图）23
第一章、编制依据
1、《起重机械安全规程》（GB6067-2010）；
2、本工程《施工组织设计》；
3、本工程施工图纸；
4、《SC型升降机使用手册》；
5、《建筑扣件式脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；
6、《砼结构设计规范》GB50010-2010；
7、《混凝土结构施工及验收规范》GB50204-2011；
第二章、工程概况
XXXX位于XXXXXXXXXX西三路，由XXXXXXX地产开发有限公司（下称业主）兴建。
本项目地下2层，地上分为C-1#～C-2#与C-3#～C-4#住宅楼（29/26层含2层裙楼）及酒店、办公楼（23层含4层裙楼）三大栋，建筑面积分为：
地下室总建筑面积约31284平方；C-1#～C-2#与C-3#～C-4#住宅楼总建筑面积约68009.5平方；酒店、办公楼总建筑面积约54739.6平方。
C-1#～C-2#楼建筑高度90.55M，建筑主体29层，框剪结构；
C-3#～C-4#楼建筑高度81.55M，建筑主体25层，框剪结构；
酒店、办公楼建筑高度96.5M，建筑主体23层，框剪结构；
本专项施工方案是经过项目管理部与湛江广大建筑机械设备有限公司的技术部、施工部等有关部门讨论的基础上形成的。
在此基础上编制《施工人货电梯安装及拆卸施工方案》上报公司、监理、业主等有关部门。
第三章、施工电梯选型及性能
第一节、结构概况
1、根据施工实际需要，本工程选用山东大汉机械有限公司生产的高速双笼室外人货电梯（SC200/200）。
2、室外人货电梯的基础形式根据现场实际情况，确定直接安装于地下室顶板上。
根据现场实际情况，确定C-1#～C-2#栋、C-3#～C-4#栋、酒店、办公楼人货电梯安装于地下室顶板上（300cmC35砼）。
3、本工程为高层全现浇框剪结构。
建筑物抗震设防烈度为7度，设计标高±0.00相当于绝对标高：
11.80m（黄海高程）；地基与基础工程，采用高强预应力管桩承台及底板基础。
主体结构及装修阶段施工时，垂直运输机械采用SC200/200施工升降机3台；垂直运输机计划安装时间为结构8层开始。
根据施工现场的场地情况及建筑物的平面位置，确定每栋各一台施工升降机。
C-1#～C-2#楼人货电梯安装高度为97.55米；
C-3#～C-4#楼人货电梯安装高度为87.55米；
酒店、办公楼人货电梯安装高度为103.5米；
第二节、双笼电梯参数要求
本工程施工双笼电梯拟采用山东大汉建设机械有限公司制造的SC200/200TD施工升降机的技术性能参数如下：
序号
项目
单位
参数
备注
1
额定载重量
㎏
2×2000
双笼
2
额定安装/拆卸载重量
㎏
2×1000
双笼
3
最大提升高度
M
200
4
额定提升速度
m/min
33
减速器速比1：
16
5
吊笼空间尺寸
M
3.0×1.3×2.7
长×宽×高
6
地面基础至笼底高度
M
0.46
7
附墙架附墙间距
M
≤9M
8
导轨架自由端高度
㎏
≤7.5M
9
电源电压
V
380V±5％
10
电机功率
KW
2×3×11
JC=25％
11
额定工作电流
A
2×3×24
12
标准节重量
㎏
163
650mm×650mm×1508
13
单笼自重（含传动系统）
㎏
2080
14
整机自重
t
30.3
H=200m
15
安全器型号
SAJ40-1.2A
第三节、附墙要求
（1）、导轨架安装高度≤200m时，沿导轨架距地面6m～8m处安装批一道附墙架，各附墙之间的安装间距不得大于9m，导轨架顶部的自由端部分不得大于7.5m。
（注：
自由端部分为最后一道附墙架往上无附着的导轨架，详图4）
（2）、附墙架对安装的最大水平倾角不得大于±80。
附墙架均与封口梁或阳台封口梁进行附着。
第四章、施工准备工作
第一节、施工平面图
施工电梯的定位应尽量满足施工要求及避免交叉施工的影响，因此，本项目施工电梯基础位置按下图所示拟定位置布置，具体要求与详细尺寸位置在安装时根据现场实际确定。
各栋施工电梯安装位置如下：
1、编号为1＃施工电梯安装于C-1#～C-2#楼（1-17）～（1-20）轴向右1500mm,距（1-E）轴中心距3500mm；（详图1）
2、编号为2＃施工电梯安装于C-3#～C-4#（2-20）～（2-24）轴向右1000MM，距（2-M）轴中心距3000mm；（详图2）
3、编号为3＃施工电梯安装于酒店、办公楼（3-B）～（3-C）轴向右1400mm,距（3-4）轴中心距3400mm；（详图3）
各栋施工电梯安装具体摆放位置见附图（施工人货电梯平面布置图）。
C1#～C2#人货梯定位图1
C3#～C4#人货梯定位图2
酒店、办公楼人货梯定位图3
（3）、施工电梯立面附着
1、本工程各栋塔楼根据人货电梯安装说明书要求，设置附墙架最大间距为9m，具体详附着规范要求附墙立面布置示意图4。
附着规范要求附墙立面布置示意图4
第二节、现场条件准备
施工前，应疏通现场道路，确定车辆、构件停放位置，清除现场杂物，保证施工车辆、构件安装正常作业。
设备安装前结构楼板应加固完成。
第三节、技术措施准备
基础定位经复核正确。
在进行电梯基础施工及安装前应进行施工操作人员的培训和施工交底。
第五章、施工方法及技术措施
第一节、基础处理
本工程各栋号的人货电梯定位于在地下室顶板位置上（室外地下室顶板均布荷载设计标准值20kN/m2）。
在结构顶板面根据方案位置进行测量放线，并弹出外用电梯的中心位置，按照人货电梯基础要求制作基础。
从基础安全着想，人货梯基础位置在地下负一、二层用钢管加格构柱组合进行回顶。
详见人货电梯基础下加固图5。
第二节、基础施工
基座混凝土采用直接浇筑在结构顶板上，对标准节截面中心处（650×650）采用
22@160双向底筋加强基础，钢筋申至相邻板内或锚入梁35d。
基础浇筑时应按出厂说明书留置好基座螺栓预留孔洞、接地装置，同时应用刮杠将砼面刮平，木抹子进行两次揉搓，最后在混凝土终凝前进行铁抹子压面，保证砼面平整度误差在10mm之内。
基础浇筑完毕后应进行认真养护，确保混凝土强度的增长。
只有当混凝土的强度达到设计强度的80%后方可进行安装（一般常温在7天左右）。
附基础详图。
3、其它工作
检查电梯的零部件是否齐全、完好无损，是否配备专用电箱。
同时准备好现场已安装的塔吊进行配合外电梯的安装。
根据厂商设计附着高度间距在结构楼层或边梁上预留预埋铁件，以便顶升后附墙架的安装。
第三节、基础设计及荷载计算
由于本工程塔楼高度不一，本计算以酒店、办公楼103.5m最高塔楼为依据。
一、参数信息
1.1.施工升降机基本参数
施工升降机型号：
SC200/200；吊笼形式：
双吊笼；
架设总高度：
103.5m；标准节长度：
1.508m；
底笼长：
3.8m；底笼宽：
2.7m；
标准节重：
163kg；对重重量：
0kg；
单个吊笼重:
1890kg；吊笼载重：
2000kg；
外笼重：
1480kg；其他配件总重量：
200kg；
1.2.楼板参数
基础混凝土强度等级：
C35；楼板长：
5.5m；
楼板宽：
5.5m；楼板厚：
300mm；
梁宽：
0.5m；梁高：
0.8m；
板中底部短向配筋：
12@150；
板边上部短向配筋：
12@150；
板中底部长向配筋：
12@150；
板边上部长向配筋：
12@150；
梁截面底部纵筋：
525；
梁中箍筋配置：
10@200；
箍筋肢数：
4；
1.3.荷载参数：
施工荷载：
2.5kN/m2；
1.4.钢管参数：
钢管类型：
Ф48×3.5；钢管横距:
600mm；
钢管纵距:
600mm；钢管步距:
1200mm；
模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：
0.1m；
二、基础承载计算：
导轨架重（共需69节标准节，标准节重163kg）：
163kg×69=11247kg，
施工升降机自重标准值：
Pk=（1890.00×2+1480.00+0.00×2+2000.00×2+11247.00+200.00）×10/1000=207.07kN
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1
基础承载力设计值：
P=2.1×207.07=434.85kN
三、地下室顶板结构验算
验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。
根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算
楼板长宽比：
Lx/Ly=5.5/5.5=1
3.1、荷载计算
楼板均布荷载：
q=434.847/（3.8×2.7）=42.383kN/m2
3.2、混凝土顶板配筋验算
依据《建筑施工手册》（第四版）：
Mxmax=0.0234×42.383×5.5×5.52=165.003kN·m
Mymax=0.0234×42.383×5.5×5.52=165.003kN·m
M0x=-0.0677×42.383×5.5×5.52=-477.382kN·m
M0y=-0.0677×42.383×5.5×5.52=-477.382kN·m
混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。
板中底部长向配筋：
Mx=Mxmax+μMymax=165.003+165.003/6=192.504kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=192.50Χ106/（1.00×16.70×5.50×103×275.002）=0.028；
ξ=1-（1-αs）1/2=1-（1-2Χ0.028）0.5=0.028；
γs=1-ξ/2=1-0.028/2=0.986；
As=|M|/（γsfyh0）=192.50Χ106/（0.986×360.00×275.00）=1972.20mm2。
实际配筋：
867.08mm2≤1972.203mm2
板中底部长向配筋不满足要求。
板中底部短向配筋：
My=Mymax+μMxmax=165.003+165.003/6=192.504kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=192.50Χ106/（1.00×16.70×5.50×103×275.002）=0.028；
ξ=1-（1-αs）1/2=1-（1-2Χ0.028）0.5=0.028；
γs=1-ξ/2=1-0.028/2=0.986；
As=|M|/（γsfyh0）=192.50Χ106/（0.986×360.00×275.00）=1972.20mm2。
实际配筋：
867.08mm2≤1972.203mm2
板中底部短向配筋不满足要求。
板边上部长向配筋：
M0x=M0xmax+μM0ymax=（-477.382）+-477.382/6=-556.945kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=556.95Χ106/（1.00×16.70×5.50×103×275.002）=0.080；
ξ=1-（1-αs）1/2=1-（1-2Χ0.080）0.5=0.084；
γs=1-ξ/2=1-0.084/2=0.958；
As=|M|/（γsfyh0）=556.95Χ106/（0.958×360.00×275.00）=5871.37mm2。
实际配筋：
867.08mm2≤5871.375mm2
板边上部长向配筋不满足要求。
板边上部短向配筋：
M0y=M0ymax+μM0xmax=（-477.382）+-477.382/6=-556.945kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=556.95Χ106/（1.00×16.70×5.50×103×275.002）=0.080；
ξ=1-（1-αs）1/2=1-（1-2Χ0.080）0.5=0.084；
γs=1-ξ/2=1-0.084/2=0.958；
As=|M|/（γsfyh0）=556.95Χ106/（0.958×360.00×275.00）=5871.37mm2。
实际配筋：
867.08mm2≤5871.375mm2
板边上部短向配筋不满足要求。
3.3、混凝土顶板挠度验算
板刚度：
Bc=Eh3/（12（1-μ2））=3.15Χ104×3003/12×（1-（1/6）2）=7.29×1010
q=42.383kN/m2=0.042N/mm2
L=5500mm
板最大挠度：
fmax=ωmaxql4/Bc=0.00215Χ0.233Χ55004/（7.29×1010）=6.291mm
fmax/L=6.291/5500=1/874.277<1/250
板配筋和挠度变形不满足支承施工升降机荷重要求。
3.4、混凝土梁配筋验算
由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。
楼板自重传来荷载0.3×5.5×25=41.25kN/m
梁自重0.8×0.5×25=10kN/m
静载41.25+10=51.25kN/m
活载2.5×5.5=13.75kN/m
作用于梁上的均布荷载：
q=51.25×1.2+13.75×1.4=80.75kN/m
作用于梁上的集中荷载：
p=434.847×1.2/2=260.908kN
M=ql2/12+pl/4=80.75×5.52/12+260.908×5.5/4=562.306kN·m
梁截面积：
b×h=0.5×0.8=0.4m2
h0=h-25=800-25=775mm
αs=|M|/（α1fcbh02）=562.31Χ106/（1.00×16.70×0.50×103×775.002）=0.112；
ξ=1-（1-αs）1/2=1-（1-2Χ0.112）0.5=0.119；
γs=1-ξ/2=1-0.119/2=0.940；
As=|M|/（γsfyh0）=562.31Χ106/（0.940×360.00×775.00）=2143.20mm2。
实际配筋：
2454.369mm2>2143.198mm2；
梁截面底部纵筋满足要求！
3.5、混凝土梁抗剪验算
梁所受最大剪力：
Q=p/2+ql/2=260.908/2+80.75×5.5/2=352.517kN；
Asv1=（（Q-0.7ftbh0）/（1.25fyvh0））×s/n=（（352.517×103-0.7×1.57×500×775）/（1.25×360×775））×200/4=-10.516mm2；
梁配筋满足要求！
四、梁板下钢管结构验算：
设梁板下Ф48×3.5mm钢管@600mm×600mm（支模未拆除）支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：
施工升降机1.2×42.383=50.859kN/m2
活载1.4×2.5=3.5kN/m2
50.859+3.5=54.359kN/m2
54.359×0.6×0.6=19.569kN
钢管支模架步高1.2m
h/la=1200/600=2
h/lb=1200/600=2
经查表，μ的取值为：
1.272
计算长度：
L01=k×μΧh=1.155Χ1.272Χ1.2=1.763m
L02=h+2a=1.2+2×0.1=1.4m
取：
L0=1.763m
λ=L0/i=1762.992/15.8=111
由此得：
φ=0.509
[N]=φΧAΧf=0.509Χ489.303mm2×360N/mm2=89.66kN≥19.569kN
梁板下的钢管结构满足要求
五、基础加固支撑验算
为保证施工升降机正常运行及楼面安全，拟采用如下加固方案：
在地下室采用钢管（φ48×3.5）搭设满堂脚手架（支撑面积为6.0m×6.0m）,把地下室顶板上的荷载传至地下室底板以满足安全施工要求。
满堂架搭设时采用立杆上加可调顶托，顶托上用木方（60×100mm）支撑顶板，立杆间距@600×600mm，底部垫方木板，水平钢管步距1200mm，立杆四周45度角设置剪刀撑连续设置到顶，上、下水平杆距立杆端部不大于200mm。
为确保施工电梯荷载能有效传递至地下室底板，可调顶托必须旋紧，立杆保证上下同心。
地下室加固计算
1、参数信息
1）.钢管参数：
钢管类型：
Ф48×3.5；
2）.基础参数
基础混凝土强度等级：
C30；
双向双层@200×200，规格C12；
基础长度l：
4.0m；基础宽度b：
4.0m；
基础高度h：
0.3m；
2、荷载计算
导轨架重（共需67节标准节，标准节重167kg）：
167kg×67=11189kg，
施工升降机自重标准值：
Pk=（1460.00×2+1480.00+1300.00×2+2000.00×2+11189.00+200.00）×10/1000=223.89kN
安全系数K=2.1
荷载取值：
P=2.1×223.89=470.17kN
本工程地下室顶板设计规定等效静荷载标准值最大36KN/㎡。
地下室顶板混凝土为C35，混凝土养护时间28d，根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）4.1.4表4.1.4-1中C30混凝土的轴心抗压强度设计值14.3N/㎜2（即：
14300KN/㎡）。
升降机满负荷工作时，荷载取值为470.17KN，升降机双笼离地满负荷工作时为最不利工况，此时升降机的标准节为主要荷载传递构件，标准节的受力状况，即：
470.17KN÷（0.8×0.8）㎡=734.64KN/㎡，大于地下室顶板静荷载标准值36KN/㎡，小于混凝土轴心抗压强度标准值14300KN/㎡。
由于施工电梯的总荷载值大于设计规定地下室顶板等效静荷载标准值，为了减小混凝土结构的变形，采用钢管支撑加固的方法，由支撑加固钢管支撑承担升降机的全部荷载，通过钢管支撑将荷载传至基础梁及底板。
单位平方面积承受的荷载：
Pn=P/A=470.17KN/16㎡（4m×4m）=29.4KN/㎡
按29.4KN/m2计算。
现场根据实际情况顶撑架体的立杆纵、横向间距均按600设置，水平杆步距为1500，根据《建筑施工计算手册》第二版表8－17（420页）得知每根Ф48×3.5的钢管立杆容许荷载[N]＝26.8kN；
计算单元为（4m×4m＝16㎡）共计49根立杆：
每根立杆的实际承载力：
N＝29.4kN×16㎡÷49＝9.6kN<[N]＝26.8kN ，满足要求。
计算支撑架的受压应力及稳定性：
1）、根据荷载29.4kN/m2，每区格面积为0.6×0.6=0.36㎡
每根立杆承受的荷载为:
N=0.36×29400N/㎡=10584N
2）、采用Ф48×3.0㎜钢管，A=424mm2
3）、按强度计算，支柱的受压应力为：
σ=N/A
σ=N/A=10584/424=24.97N/mm2
4）、立杆受压稳定性：
σ=N/фA≤f
长细比 λ=L/i
钢管回转半径i=√（d2+d12）/4=√（482+422）/4=15.9mm
λ=1500/15.9≈94.3
查建筑施工计算手册第二版附录二附表2-67得轴心受压杆的稳定系数ф=0.684，则 290.016
σ==N/фA=10584/0.684×424=36.5N/mm2＜215N/mm2 满足要求。
3、基础验算
1）、承台底面积验算
轴心受压基础基底面积应满足
S=4×4=16m2≥（Pk+Gk）/fc=（223.89+120）/（16.7×103）=0.021m2。
基础底面积满足要求。
2）、承台抗冲切验算
由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。
计算简图如下：
F1≤0.7βhpftamhoam=（at+ab）/2F1=pj×Al
式中Pj=P/S=470.169/16=29.386kN/m2；
βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=1；
h0--基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=300-35=265mm；
Al--冲切验算时取用的部分基底面积，Al=4×1.25=5m2；
am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；
ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；
ab=a+2h0=0.6+2×0.265=1.13m
am=（at+ab）/2=（0.6+1.13）/2=0.865m
Fl＝Pj×Al=29.386×5=146.928kN
0.7βhpftamh0=0.7×1×1.57×865×265/1000=251.918kN≥146.928kN。
基础抗冲切满足要求。
3）、承台底部弯矩计算
属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：
M1=（a12/12）[（2l+a'）（pmax+p-2G/A）+（pmax-p）l]
M2=（1/48）（l-a'）2（2b+b'）（pmax+pmin-2G/A）
式中M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1--任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=1.55m；
l,b--基础底面的长和宽；
pmax,pmin--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=（470.169+144）/16=38.386kN/m2；
p--相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=38.386kN/m2；
G--考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk，Gk为基础标准自重，G=1.35×120=162kN；
M1=1.552/12×[（2×4+0.9）×（38.386+38.386-2×162/16）+（38.386-38.386）×4]=100.712kN·m;
M2=（4-0.9）2/48×（2×4+0.6）×（38.386+38.386-2×162/16）=97.318kN·m;
4）、承台底部配筋计算
αs=M/（α1fcbh02）
ξ=1-（1-2αs）1/2
γs=1-ξ/2
As=M/（γsh0fy）
式中α1--当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法，α1=1；
1-1截面：
αs=|M|/（α1fcbh02）=100.71×106/（1.00×16.70×4.00×103×265.002）=0.021；
ξ=1-（1-α
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