吸水池顶板模板支撑体系方案.docx
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吸水池顶板模板支撑体系方案
甬统表C01-19
吸水池顶板模板支撑体系施工方案报审表
工程名称：
宁波万华MDI技改扩能项目气化循环水450C单元编号：
450C-CS-FA-008
致：
成达工程监理公司（监理机构）
我方已根据施工合同要求及有关技术标准规定完成了宁波万华MDI技改扩能项目气化循环水450C工程吸水池顶板模板支撑体系的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。
附：
吸水池顶板模板支撑体系施工方案
施工单位（章）：
项目经理：
年月日
总包单位审查意见：
总包单位（章）：
专业/项目经理：
年月日
监理单位审查意见：
监理单位（章）：
专业/总监理工程师：
年月日
建设单位审查意见：
建设单位（章）：
专业/项目负责人：
年月日
本表由施工单位填报，经项目监理机构审查签认后，建设单位、监理单位、总包单位、施工单位各存一份。
宁波万华MDI技改扩能项目气化循环450C
吸水池顶板模板支撑体系施工方案
建设单位：
宁波万华聚氨酯有限公司
监理单位：
成达工程监理公司
总包单位：
华陆工程科技有限责任公司
施工单位：
烟建集团第十建筑安装分公司
项目负责人：
技术负责人：
编制人：
编制日期：
2008年12月15日
1编制依据
1.1宁波万华MDI技改扩能项目气化循环水（450C）图纸07032-450C-X
1.2《建筑施工手册》第四版；
1.3《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；
1.4《建筑施工扣件式脚手架钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；
1.5《建筑安全》2003年第6期《模板工程的施工组织设计》；
1.6《施工组织设计和专项方案编制实用手册》；
1.7法律法规：
《中华人民共和国建筑法》、《中华人民共和国合同法》、《中华人民共和国招标投标法》、《中华人民共和国安全生产法》、《建设工程质量管理条例》、《建设工程安全生产管理条例》及浙江省与宁波市有关规定。
2工程概况
气化循环水450C工程吸水池顶板厚100mm，梁截面尺寸300*500，最高支撑高度为6.8米，为保证顶板支撑体系安全可靠，特编制此施工方案。
3施工方案
3.1技术准备
组织工程技术人员、操作班组学习施工图纸，了解设计意图，查缺补漏，解决设计与施工技术之间的矛盾，编制合理的施工方案，做好技术交底工作。
3.2施工准备
编制模板施工材料、设备供应计划。
依据施工区段的划分，按工程部位编制模板配设料单，计算模板施工用脚手架、方木、对拉螺栓、工器具及设备需用数量，由材料员负责采购。
木工圆锯机2台，木工压刨机2台，其他施工机具：
锤子、斧子、活动扳手、手锯、水平尺、线坠、撬棍、吊装锁具等。
3.3施工方案
1）梁模板采用18mm厚木胶板，梁底及侧模背面两侧采用断面为60×80mm方木作龙骨，设置间距不大于300mm；梁底的小横杆抄平扎设，梁侧采用竖向钢管固定后用通长水平杆、斜撑等固定于满堂脚手架。
2）板模板采用18mm厚木胶板，下设钢管作钢楞做龙骨，设置间距300mm，然后支撑于下部水平杆上。
施工过程中严格控制模板缝隙、平整度，保证混凝土施工质量。
3）梁板模板支撑体系：
满堂脚手架立杆间距基本模数1000mm×1000mm，步距1.5米，梁底支架基本模数沿梁长间距为800mm，垂直于梁间距为800mm。
梁板模板支撑体系根据步距不同使用剪刀撑与满堂脚手架进行拉接。
4）两块竹胶板拼缝下面必须垫一块木方，钉紧并塞海绵条贴上透明胶带，防止漏浆。
5）梁与墙接头处的处理
梁与墙的接头有两种形式，一种是梁垂直于墙；一种是梁与墙同向，如图：
梁与墙的接头
a）梁与墙垂直
支设梁模板时应在洞口四周粘贴双面胶带，所粘贴双面胶带要注意不能贴进梁截面以内，应紧贴梁边线。
梁侧模要紧紧顶住双面胶带，同时侧模后还要平贴一块10cm高木模板，并在木模板与梁侧模的背楞间钉紧木塞子，防止梁头跑位、漏浆。
b）梁与墙同向
支模前在墙头留口周边贴双面胶带，将梁侧模加长，夹在墙两侧，且背面一定要用可调头顶紧，严格避免发生涨模现象。
6）模板安装质量检验方法及允许偏差
项目
允许偏差
检验方法
轴线位置
5
钢尺检查
标高
±5
水准仪或吊线，钢尺检查
截面内部尺寸
+4，-5
钢尺检查
层高垂直度
不大于5m
6
经纬仪或吊线，钢尺检查
大于5m
8
相邻两板表面高低差
2
钢尺检查
表面平整度
5
2m靠尺或塞尺检查
预埋钢板中心线位置
3
尺量检查
预埋管、预留孔中心线位置
3
尺量检查
预留洞
中心线位置
10
尺量检查
3.4监测监控方案
对模板施工前，加强设计及施工方案交底工作，安排专人进行全过程监控，严格按照既定施工方案进行验收。
操作班组或相关专业人员对施工方案存在异议的，或者提出合理化建议，必须在施工前24小时经技术分析、验算可行，方可进行变更施工方案。
砼在浇注过程中，派人检查支架和支撑情况，应做好支撑体系稳定性监测，确保施工安全，掌握各杆件变形发展趋势，同时应避免集中堆载，水平构件砼采取由中间向两边扩展的浇筑方式。
若发现局部杆件变形发展无减缓趋势，应立即采取一些附加措施，加设支撑；若发现整个构件支撑体系存在失稳趋势，应立即指挥作业人员停止施工，撤出作业现场，查找原因，采取加强补救措施，启动应急救援预案。
3.5、应急预案
3.5.1该专项施工方案涉及到的重大危害因素
触电、物体打击、高空坠落、机械伤害、模板支撑坍塌
3.5.2应急组织机构及职责
组长：
董占永
副组长：
曲学良、王志涛
组员：
姜海涛、付文华、隋新杰、张涛、陈广
组长职责：
准确掌握事故动态，正确指挥抢险队伍，控制事故蔓延发展。
及时向上级机关及有关领导汇报；事故抢救完毕参与上级部门对事故的原因分析、责任处理和防范措施的制定。
副组长职责：
快速、及时了解事故情况向组长汇报，并协助指挥抢险。
组员职责：
及时、稳妥地疏散现场人员，正确快速地引导救护车辆。
以最快的速度安全地运送伤员和救援物资、及时投入救援抢险。
加强安全防范意识，及时到达制定位置，严密保护事故现场。
3.6、技术措施
3.6.1项目部组织保证机构
组长：
董占永
副组长：
曲学良
组员：
姜海涛、付文华、隋新杰、张涛
3.6.2安全技术措施
3.6.2.1模板安装
（1）模板及支架不得选用脆性、严重扭曲的木材。
（2）木板条应将拼缝处刨平刨直，模板的木楞也应刨直。
（3）钉子长度应为木模板厚度的1.5～2.5倍。
（4）配置好的模板应反面编号并写明规格，分别堆放保管，以免错用。
（5）为了保证各构件模板的稳定，模板之间要用水平撑、剪刀撑等互相拉结固定。
满堂模板支架中间每隔四排支架立杆宜设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置,防止架体整体失稳。
满堂脚手架要加设扫地杆。
3.6.2.2模板拆除
（1）拆模时对混凝土强度的要求，根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，现浇混凝土结构模板及其支撑拆除时的混凝土强度，应符合下列要求：
1）不承重的侧模板，包括梁、柱、墙侧模，在混凝上强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。
2）承重模板，包括梁、板等水平结构的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到表2-1-8-1的规定，方可拆除。
现浇结构拆模时所需混凝土强度
结构类型
结构跨度（m）
按混凝土达到设计强度标准值的百分率计（%）
板
≤2
≥50
>2，≤8
≥75
>8
≥100
梁、拱、壳
≤8
≥75
>8
≥100
悬臂构件
-
≥100
3）在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除。
待实际强度达到要求后，方可继续拆除。
4）已拆除模板及其支撑的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。
当承受施工荷载的效应，比使用荷载更为不利时，必须经过验算，加设临时支撑。
（2）拆除之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度测试结果达到规定时，技术负责人方可批准拆模。
（3）拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚，或阻碍通行和发生事故。
（4）拆模时，拆模区应设警戒线，严防有人误入被砸伤。
（5）拆模不能采取猛橇、以致大片塌落的方法拆除顶模。
4安全技术措施
1）进入现场必须带安全帽，高空作业时必须要系好安全带，严禁酒后作业，患有不宜高空作业疾病者不得进行现场作业。
运输模板时必须绑扎牢固。
并经常对钢丝绳、卡环等进行检修。
2）塔吊吊装作业必须有专人指挥，运输模板时必须绑扎牢固，有风时模板下方必须系好绳子，预防模板随风摆动碰伤工人。
3）装拆模板时上下应有人接应，不得抛掷，随拆随清运，活动部分必须固定牢固。
4）安装竖向构件模板时必须随时支撑固定，以防倾覆。
附：
模板支撑体系安全计算书
一、吸水池顶板梁参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B（m）:
0.30；
梁截面高度D（m）:
0.50
混凝土板厚度（mm）:
100.00；
立杆梁跨度方向间距La（m）:
0.80；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:
0.10；
立杆步距h（m）:
1.50；
梁支撑架搭设高度H（m）：
6.80；
梁两侧立柱间距（m）:
0.80；
承重架支设:
无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；
板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）:
1.00；
采用的钢管类型为Φ48×3；
扣件连接方式:
单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:
0.80；
2.荷载参数
模板自重（kN/m2）:
0.35；
钢筋自重（kN/m3）:
1.50；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
2.5；
新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:
18.0；
倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:
2.0；
振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:
2.0
3.材料参数
木材品种：
松木；
木材弹性模量E（N/mm2）：
10000.0；
木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
17.0；
木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：
1.7；
面板类型：
胶合面板；
面板弹性模量E（N/mm2）：
9500.0；
面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b（mm）：
60.0；
梁底方木截面高度h（mm）：
80.0；
梁底纵向支撑根数：
3；
面板厚度（mm）：
18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距（mm）：
500；
次楞根数：
3；
穿梁螺栓水平间距（mm）：
500；
穿梁螺栓竖向根数：
2；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：
200mm，200mm；
穿梁螺栓直径（mm）：
M14；
主楞龙骨材料：
钢楞；
截面类型为圆钢管48×3.5；
主楞合并根数：
2；
次楞龙骨材料：
木楞,，宽度60mm，高度80mm；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；
T--混凝土的入模温度，取20.000℃；
V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.200；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为3根。
面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。
面板计算简图（单位：
mm）
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中，σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；
M--面板的最大弯距（N.mm）；
W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；
[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值:
q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；
q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；
计算跨度（内楞间距）:
l=200mm；
面板的最大弯距M=0.125×10.98×2002=5.49×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:
σ=5.49×104/2.70×104=2.033N/mm2；
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=2.033N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=18×0.5=9N/mm；
l--计算跨度（内楞间距）:
l=200mm；
E--面板材质的弹性模量:
E=9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:
I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；
面板的最大挠度计算值:
ω=0.521×9×2004/（100×9500×2.43×105）=0.032mm；
面板的最大容许挠度值:
[ω]=l/250=200/250=0.8mm；
面板的最大挠度计算值ω=0.032mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.8mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=60×802×1/6=64cm3；
I=60×803×1/12=256cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中，σ--内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；
M--内楞的最大弯距（N.mm）；
W--内楞的净截面抵抗矩；
[f]--内楞的强度设计值（N/mm2）。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q=（1.2×18×0.9+1.4×2×0.9）×0.2=4.39kN/m；
内楞计算跨度（外楞间距）:
l=500mm；
内楞的最大弯距:
M=0.1×4.39×500.002=1.10×105N.mm；
最大支座力:
R=1.1×4.392×0.5=2.416kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.10×105/6.40×104=1.716N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值:
[f]=17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值σ=1.716N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中E--面板材质的弹性模量：
10000N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：
q=18.00×0.20=3.60N/mm；
l--计算跨度（外楞间距）：
l=500mm；
I--面板的截面惯性矩：
I=5.12×106mm4；
内楞的最大挠度计算值:
ω=0.677×3.6×5004/（100×10000×5.12×106）=0.03mm；
内楞的最大容许挠度值:
[ω]=500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值ω=0.03mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.416kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；
外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；
外楞计算简图
外楞弯矩图（kN.m）
外楞变形图（mm）
（1）.外楞抗弯强度验算
其中σ--外楞受弯应力计算值（N/mm2）
M--外楞的最大弯距（N.mm）；
W--外楞的净截面抵抗矩；
[f]--外楞的强度设计值（N/mm2）。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.484kN.m
外楞最大计算跨度:
l=200mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值:
σ=4.84×105/1.02×104=47.599N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值:
[f]=205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值σ=47.599N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.257mm
外楞的最大容许挠度值:
[ω]=200/400=0.5mm；
外楞的最大挠度计算值ω=0.257mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.5mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中N--穿梁螺栓所受的拉力；
A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径:
14mm；
穿梁螺栓有效直径:
11.55mm；
穿梁螺栓有效面积:
A=105mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=18×0.5×0.3=2.7kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170×105/1000=17.85kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.7kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=800×18×18/6=4.32×104mm3；
I=800×18×18×18/12=3.89×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；
M--计算的最大弯矩（kN.m）；
l--计算跨度（梁底支撑间距）:
l=150.00mm；
q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:
1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.50×0.90=11.02kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:
1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3:
1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；
q=q1+q2+q3=11.02+0.30+2.02=13.33kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax=0.125×13.334×0.152=0.038kN.m；
σ=0.038×106/4.32×104=0.868N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=0.868N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q=（（24.0+1.50）×0.500+0.35）×0.80=10.48KN/m；
l--计算跨度（梁底支撑间距）:
l=150.00mm；
E--面板的弹性模量:
E=9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:
[ω]=150.00/250=0.600mm；
面板的最大挠度计算值:
ω=0.521×10.48×1504/（100×9500×3.89×105）=0.007mm；
面板的最大挠度计算值:
ω=0.007mm小于面板的最大允许挠度值:
[ω]=150/250=0.6mm，满足要求！
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：
q1=（24+1.5）×0.5×0.15=1.912kN/m；
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2=0.35×0.15×（2×0.5+0.3）/0.3=0.228kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值P1=（2.5+2）×0.15=0.675kN/m；
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值q=1.2×1.912+1.2×0.228=2.568kN/m；
活荷载设计值P=1.4×0.675=0.945kN/m；
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6×8×8/6=64cm3；
I=6×8×8×8/12=256cm4；
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值q=2.568+0.945=3.513kN/m；
最大弯距M=0.1ql2=0.1×3.513×0.8×0.8=0.225kN.m；
最大应力σ=M/W=0.225×106/64000=3.513N/mm2；
抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
方木的最大应力计算值3.513N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力:
V=0.6×3.513×0.8=1.686kN；
方木受剪应力计算值τ=3×1686.24/（2×60×80）=0.527
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