支撑体系施工方案.docx
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支撑体系施工方案
支撑体系施工方案
一、编制说明
国美商都A区工程位于北京市丰台区中关村科技园区丰台园产业基地，有国美商都开发有限公司开发、华通顾问设计有限公司设计、双诚建设监理公司监理、中建八局总承包。
工程总建筑面积约为400000㎡。
其中地下四层、建筑面约150000平米，地上裙房7层、建筑总高度42.000m，主楼25层、建筑总高度99.500m。
本工程地下结构为框架剪力墙结构，基础为整体梁板式筏板基础，基础埋深22.000m，平面呈不规则四边形。
东西长约215米，南北约210米。
轴线间距以12米为主，工程±0.000m标高相当于绝对标高48.05m，地下四层层高分别为4.0米、5.2米、5.2米、5.4米。
地下结构四周设计为剪力墙，墙厚分别为600、500、400、400，室内结构主要为框架柱和核心筒，柱子截面以1100×1100为主，核心筒墙体截面有200、300、450、500等不同的截面。
本工程地下结构施工方案已编制，本方案在原有方案的基础上编制楼板、梁及支撑体系的专项方案。
二、楼板模板及支撑架设计
2.1.模板设计
楼板模板面板采用15mm多层板，次龙骨采用50x100mm方木，间距为250mm，主龙骨采用100x100方木，间距为1200mm。
梁底模板面板采用15mm多层板，次龙骨采用50x100mm方木，间距为250mm，主龙骨采用100x100方木，间距为900x900mm，超过1000高的梁采用600x600mm间距。
2.2支撑架搭设：
脚手架采用满堂红碗扣脚手架搭设；横杆采用1200*1200mm，1200*900mm的横杆，步距1800mm，立杆采用1.8+1.8，2.4+1.8（梁使用），2.4+2.4,2.4+1.8（顶板使用）
梁模板支撑梁高超过1m的立杆间距为600x600，并要求打对拉栓。
梁高小于1m的立杆间距为900x900，步距1200mm。
在立杆的底部垫300mm长的50*100mm的短木方，最大尺寸不得小于300mm，U型顶托伸出长度不得超过250mm。
当立杆顶部自由端长度大于600mm时增加一道水平横杆，采用扣件和钢管连接，立杆底部距楼板200mm处设置扫地杆，各层横杆与扫地杆必须双向满铺。
要充分利用模架支撑架周边的条件，对有墙体的部位，设横杆与墙体支顶，支顶横杆要求至少采用两个扣件与主体支撑架的立杆连接，增加脚手架的整体稳定性；对有框架柱部位，每步设置抱住横杆，使其与框架柱抱紧并与四周的架体有效拉接。
梁的支撑体系与顶板架体必须连接成整体，为增加整体稳定性。
可用扣件连接进行加固。
支撑架设计时，除考虑其自身强度和刚度外，还需要验算下层楼板的承载能力，以保证施工质量安全。
以上支撑架搭设可参照图纸。
三、碗扣脚手架搭设与拆除：
1.底座和垫板应准确地放置在定位线上；垫板宜采用长度不少于2跨，厚
度不小于50mm的木垫板；底座的轴心线与地面应垂直。
2、模板支撑架可采用楼板由立杆支撑，次梁由横杆支撑的梁板合支方法。
主梁的荷载超超过横杆的设计承载力时，可采取独立支撑的方法，此独立支撑应与楼板支撑连成一体。
3、碗扣架搭设按照每3~4跨为一个单元，单元之间形成通道可只在上下部有普通钢管和扣件连接，框架主梁自成单元，此单元与其他板单元之间也在上下端有普通钢管扣件连接，增加稳定性。
4、底部立管应选用长度规格不同的立管间隔搭设，使接头错开。
水平杆叶片插入立管下碗扣时，应检查叶片是否紧贴立管，而后将上碗扣套入所有的叶片，用手锤将上碗扣顺时针方向打击，使上碗扣螺栓台阶在定位销下固定。
5、应全面检查脚手架的连接、支撑体系等是否符合构造要求，经按技术管
理程序批准后方可实施拆除作业。
a）脚手架拆除前现场工程技术人员应对在岗操作工人进行有针对性
的安全技术交底。
b）脚手架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。
c）清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物。
d）拆除作业从顶层开始，先拆横杆，后拆立杆逐层向下拆除，严禁上
下层同时拆除。
e）连墙件必须在拆到该层时方可拆除，严禁提前拆除。
f）拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。
g）脚手架采取分段、分立面拆除时，必须事先确定分界处的技术处理方案。
h）拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。
5、模板支撑架的搭设与拆除：
a）模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调托撑调整底模标高。
b）按施工方案弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆
的搭设顺序进行。
c）当梁荷载较大需单独支撑时，必须按照设计要求与楼板分开搭设，
架体较高时两者应连成一体。
d）模板支撑架拆除应严格按照，《混凝土结构工程施工质量验收规范》
的有关规定拆除。
e）架体拆除时应按施工方案设计的拆除顺序进行。
f）墙模、柱模、梁侧模在砼达到1.2Mpa后，松动队拉螺杆，拆除模板。
正常情况下，在保证墙体砼表面及棱角不因拆模受损时，即可拆模。
具体操作时由施工对砼工长和模板工长到现场检测强度，填拆模申请，报项目总工批准后方可拆模。
g）底模拆除跨度≤8m，砼强度达到75%时，可以拆除。
跨度大于8m时，
砼强度达到100%后方可拆除。
拆除顶模前，板带模板加固好不拆除及后浇带部位不拆除，等到施工后浇带后拆除。
h）楼梯模板必须等到砼强度达到100%后方可拆除。
模板拆除后及时支
顶应满足上部施工荷载。
梁底模，顶板模及楼梯模拆除，应当同条件养护试块达到规范要求强度后，经项目部技术负责人批准后，报监理同意后方可拆模（拆模强度见下表）。
拆除后的模板清理干净。
结构类型
结构跨度
按设计的混凝土强度标准值的百分率
板
≤2m
50%
＞2m,≤8m
75%
＞8m
100%
梁
≤8m
75%
＞8m
100%
悬臂构件
—
100%
四、安全规范
1.作业层上的施工荷载应符合要求，不得超载，不得在脚手架上集中堆放
模板、钢筋等物料。
2.混凝土输送管、布料杆及塔架拉结缆风绳不得固定在脚手架上。
3.大模板不得直接墩放在脚手架上。
4.遇6级及以上大风、雨雪、大雾天气时应停止脚手架的搭设与拆除作业。
5.脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请技术
主管同意，确定补救措施后放可实施。
6.严禁任意扰动脚手架底部及抽走地下垫木。
7.脚手架应与架空输电线路保持安全距离，工地临时用电线路架设及脚手
架接地防雷措施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ461）的有关规定执行。
8.严禁沿脚手架外侧攀登。
使用后的脚手架构配件应清除表面粘结的灰
渣，及时修补焊缝开裂处及校正杆件变形，表面作防锈处理后待用。
9.脚手架搭设人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体
检，合格者方可上岗。
10.操作工人上下班应走安全通道；上下架体操作，应走爬梯和水平通道；
严禁盘爬架体。
11.工人进入现场必须戴好安全帽、系好安全带、穿防滑鞋，防止踩空滑到。
在2米以上高度作业必须系好安全带。
12.脚手架时，地面应设围护栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人
员入内。
递杆、抱杆时要密切配合，上下呼应，递杆人员在上方人员接住杆以后方可松手，并躲离垂直操作区3m以外，严禁在垂直下方3m以内用人绳吊料。
人工运输胶合板、方木、方钢和碗扣式脚手架过程中要互相配合，前后照应。
卸料平台装载时，应事先对卸料平台做安全检查；龙骨、楼板吊运过程中严禁施工人员站在卸料平台和不牢固的模板支撑体系上。
13.架子工所有工具必须系在身上以防落下伤人，操作时不得跳跃架子，精
神集中严禁酒后作业。
14.不得将大模板支架直接支撑于脚手架上，泵送混凝土输送管不得固定于
架子上，脚手架上严禁挂起重设备。
15.大模板不得直接墩放在脚手架上。
大风、下雪天气时应立即停止脚手架
上作业。
下雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。
严禁私自拆除纵横杆。
16.脚手架使用期间，严禁私自拆除纵横杆。
在脚手架上进行电气作业时，
必须有防火措施和专人看守。
架体未经过验收，严禁上人。
工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。
高大架子搭设时，应有工长或安全员在现场旁站，处理现场问题。
17.严禁在架体支撑不牢的模板上行走，严禁在顶板模板龙骨上跳跃、行走，
只有在顶板龙骨与面板钉牢固，两侧防身护栏搭设完毕后，才能在上面行走、堆物。
搭拆架子时，应划出警戒区，并设专人看守，严禁非操作人员入内。
施工现场禁止吸烟，严禁追逐打闹、开玩笑。
严禁抛掷物料，不得从上往下抛东西。
架子搭设和拆除作业人员传递钢管、扣件、脚手板时，必须抓牢，以防脱手吊下伤人。
严禁在架子上攀下落。
18.工人支设结构梁、顶板模板时，出入应走安全通道，上下架体应走爬梯，
严禁在架体支撑不牢的模板上行走严禁在顶板模板龙骨上跳跃、行走，只有在顶板龙骨与面板钉牢固，两侧防身护栏搭设完毕后，才能在上面行走、堆物。
19.人工运输胶合板、方木、方钢和碗扣式脚手架过程中要互相配合，前后
照应。
卸料平台装载时，应事先对卸料平台做安全检查；龙骨、模板吊运过程中严禁施工人员站在卸料平台和不牢固的模板支撑体系上。
严禁随意拆除或转移、毁坏架子的扣件、钢管、垫板等。
禁止违章指挥、违章作业，严格按操作规程和有关规定施工。
在模板加工和施工过程中，所使用的机具要严格遵守其机具的使用规程和操作程序。
20.碗扣架支撑体系经安全部门验收合格后，方可进行下一道工序。
附：
支撑体系设计计算书
本次计算荷载取值及参数选取参考《建筑施工手册》第四册及建筑施工计算手册。
E多层板取4000N/mm2；E木方取10000N/mm2
多层板抗弯强度取25N/mm2；木方抗弯强度取13N/mm2
多层板抗剪强度取1.4N/mm2；木方抗剪强度取1.4N/mm2
多层板惯性矩：
I多=1/12xbh3=1/12x1000x123=14.4x104
50x100木方惯性距：
Z50=1/12xbh2=1/12x50x1003=4.2x106mm4
100x100木方惯性距：
Z50=1/12xbh3=1/12x100x1003=8.3x106mm4
1顶板计算
计算数据：
顶板厚度250mm，顶板模板15mm，次龙骨间距250mm，主龙骨间距1200mm，支撑1200x1200。
模板自重：
F1=0.5kN/m2（按楼板模板取值）
混凝土自重：
F2=24x0.25=6kN/m2
钢筋自重：
F3=1.1x0.25=0.275kN/m2
（钢筋自重系数：
楼板取1.1KN）
施工荷载：
F4=2.5+2=4.5KN/m2
（均布荷载取2.5KN/m2，振捣荷载取2KN/m2）
总荷载：
F总=1.2x0.5+1.2x6+1.2x0.275+1.4x4.5=14.43KN/m2
（1）多层板计算（板厚15mm，次龙骨间距250mm）
按照均部荷载连续三跨计算：
M=0.1xql2=0.1x14.43x0.252=0.09KN/m
强度计算：
δ=M/w=0.09/（bh2/6）=0.09/（1x0.0122/6）=3.75M2/mm2<25N/mm2
抗弯计算：
w=0.677ql4/100EI=0.677x14.43x2504/100x4000x48.6x104=0.19mm<1/250=1
剪力计算：
V=0.6ql=0.6x14.43x0.25=2.16KN=2160N
t=3v/2bh=3x2160/2x1000x15=0.49<1.4KN/m2
多层板满足要求：
（2）次龙骨计算（250mm间距，主龙骨间距1200mm）
q=0.25xq总=0.25x14.43=3.6KN/m
M=0.10xql2=0.1x3.6x1.22=0.51KN.m
强度计算：
δ=M/W=0.51/bh2/6=6.12N/mm2<13N/mm2
挠度计算：
W=0.677ql4/100EI=0.677x3.6x12004/100x10000x4.1x106=1.2mm剪力计算：
V=0.6ql=0.6x3.6x1.2=2.92KN=2920N
t=3V/2bh=3x2920/2x50x100=0.876KN/m2<1.4KN/m2
次龙骨满足要求：
（3）主龙骨计算（支撑间距1200mm）
按照三跨集中应力计算：
F=14.43x0.25x1.2=4.33KN
M=0.267x4.33x1.2=1.38KM.m
δ=M/w=1.38/bh2/6=8.28N/mm2<13N/mm2
挠度计算：
w=1.883xFL3/100EI=1.883x4330x12003/100x10000x8.33x106=1.69主龙骨满足要求：
（4）支撑（φ48碗扣件1200x1200:
立杆步距1800mm）
N=9xL1xL2=14.43x1.2x1.2=20.77KN
L01=K1K2（h+2a）
L01——立杆计算长度
K1—计算调整系数，取1.185
K2—计算调整系数，取1.014
h—立杆步距
a—伸出顶层横杆长度
L01=K1K2（h+2a）=1.185x1.014x（1800+2x600）=3604mm
λ=L0/i=3604/15.8=228
i—钢管回转半径取15.8
N/φA=20770/φA=20770/0.214x489=198φ—换算系数，查长细表取0.214
支撑体系满足要求
2、梁计算
650x1000梁计算
计算数据：
梁截面650x1000mm，顶板模板15mm，次龙骨间距250mm，主龙骨间距900mm，支撑900x900
模板自重：
F1=0.5K/m2
（按楼板模板取值）
混凝土自重：
F2=24x0.65=15.6KN/m2
钢筋自重：
F3=1.5x0.65=0.975/m2
（钢筋自重系数：
梁取1.5KN）
施工荷载：
F4=2.5+2=4.5KN/m2
（均布荷载取2.5KN/m2，振捣荷载取2KN/m2）
总荷载：
F总=1.2x0.5+1.2x15.6+1.2x0.975+1.4x4.5=26.8KN/m2
多层板计算（板厚15mm，次龙骨间距250mm）
按照均部荷载连续三跨计算：
（取1m板宽为计算单元
M=0.10xql2=0.1x26.8x0.252=0.17KN.m
强度计算：
δ=M/w=0.17/（bh2/6）=0.17/（1x0.0152/6）=3.2N/mm2<25N/mm2
挠度计算
w=0.677ql4/100EI=0.677x26.8x2504/100x4000x48.6x104=0.36mm剪力计算：
V=0.6ql=0.6x26.8x0.25=4.02KN=4020N
t=3v/2bh=3x4020/2x1000x15=0.4N/m2<1.4KN/m2
多层板满足要求
（2）次龙骨计算：
（250mm间距、主龙骨间距900mm）
q=0.25xq总=0.25x26.8=6.7KN/m2
M=0.10xql2=0.1x6.7x0.92=0.54KN.m
强度计算：
δ=M/W=0.54/bh2/6=0.34/（0.05x0.12/6）=4.0N/mm2<13N/mm2
挠度计算：
W=0.677ql4/100EI=0.677x6.7x9004/100x10000x4.2x106=0.7mm剪力计算：
V=0.6ql=0.6x6.7x0.9=3.61KN=3610N
t=3V/2bh=3x3610/2x50x100=1.08KN/m2<1.4KN/m2
次龙骨满足要求
（3）主龙骨计算：
（支撑间距900mm）
按照两跨集中应力计算：
F=qx0.25x0.9=26.8x0.25x0.9=6.0KN
M=0.222xF1=0.222x6.0x0.9=1.2KN.m
强度计算：
δ=M/W=1.2/（bh2/6）=0.75/（0.1x0.12/6）=4.5N/mm2<13N/mm2
挠度计算：
W=1.466F14/100EI=1.466x6.8x9004/100x10000x8.3x106=0.69mm剪力计算：
V=1.333x6.0=7.99KN=7990N
t=3V/2bh=3x7990/2x100x100=1.19KN/m2<1.4KN/m2
主龙骨满足要求
（4）支撑（φ48碗扣件900x900，立杆步距1200mm，伸出顶层横杆长度为350+250=600mm）
N=9xL1xL2=26.8x0.9x0.9=21.7KN
L01=K1K2（h+2a）
L01——立杆计算长度
K1—计算调整系数，取1.185
K2—计算调整系数，取1.014
h—立杆步距
a—伸出顶层横杆长度
L01=K1K2（h+2a）=1.185x1.014x（1800+2x900）=4325mm
λ=L0/i=4325/15.8=228
i—钢管回转半径取15.8
N/φA=21770/0.214x498=129N/mm2φ—换算系数，查长细表取0.214
支撑体系满足要求
（5）梁侧面板计算（梁侧模板采用15mm多层板，次龙骨间距250mm，
主龙骨间距900mm）
（梁侧面计算以螺栓计算为主，主次龙骨计算同墙柱计算模式，由于梁高相对于墙柱高度较小，可暂不计算）
1300x1000梁计算
计算数据：
梁截面1300x1000mm，顶板模板15mm，次龙骨间距250mm，主龙骨间距600mm，支撑600x600
模板自重：
F1=0.5K/m2
（按楼板模板取值）
混凝土自重：
F2=24x1.3=31.2KN/m2
钢筋自重：
F3=1.5x1.3=1.95/m2
（钢筋自重系数：
梁取1.5KN）
施工荷载：
F4=2.5+2=4.5KN/m2
（均布荷载取2.5KN/m2，振捣荷载取2KN/m2）
总荷载：
F总=1.2x0.5+1.2x31.2+1.2x1.95+1.4x4.5=46.68KN/m2
（1）多层板计算（板厚15mm，次龙骨间距200mm）
按照均部荷载连续三跨计算：
（取1m板宽为计算单元
M=0.10xql2=0.1x46.68x0.252=0.29kN.m
强度计算：
δ=M/w=0.29/（bh2/6）=0.29/（1x0.0152/6）=7.7N/mm2<25N/mm2
挠度计算
w=0.677ql4/100EI=0.677x46.68x2504/100x4000x48.6x104=0.6mm剪力计算：
V=0.6ql=0.6x46.68x0.25=7.0KN=7000N
t=3v/2bh=3x7000/2x1000x15=0.7N/m2<1.4KN/m2
多层板满足要求
（2）次龙骨计算：
（250mm间距、主龙骨间距600mm）
q=0.25xq总=0.25x46.68=11.7KN/m2
M=0.10xql2=0.1x11.7x0.62=0.42KN.m
强度计算：
δ=M/W=0.42/bh2/6=0.42/（0.05x0.12/6）=5N/mm2<13N/mm2
挠度计算：
W=0.677ql4/100EI=0.677x11.7x6004/100x10000x4.2x106=1.46mm剪力计算：
V=0.6ql=0.6x11.7x0.6=³.2KN=4200N
t=3V/2bh=3x4200/2x50x100=126KN/m2<1.4KN/m2
次龙骨满足要求
（3）主龙骨计算：
（支撑间距600mm）
按照两跨集中应力计算：
F1=qx0.25x0.9=46.68x0.25x0.6=6.6KN
M=0.222xF1=0.222x6.6x0.6=0.88KN.m
强度计算：
δ=M/W=0.88/（bh2/6）=0.88/（0.1x0.12/6）=5.28N/mm2<13N/mm2
挠度计算：
W=1.466F14/100EI=1.466x6.6x6004/100x10000x8.3x106=0.15mm剪力计算：
V=1.333x6.6=8.79KN=8790N
t=3V/2bh=3x8790/2x100x100=1.3KN/m2<1.4KN/m2
主龙骨满足要求
（4）支撑（φ48碗扣件600x600，立杆步距1200mm，伸出顶层横杆长度为350+250=600mm）
N=9xL1xL2=46.68x0.6x0.6=16.8KN
L01=K1K2（h+2a）
L01——立杆计算长度
K1—计算调整系数，取1.185
K2—计算调整系数，取1.014
h—立杆步距
a—伸出顶层横杆长度
L01=K1K2（h+2a）=1.185x1.014x（1200+2x600）=2884mm
λ=L0/i=1922/15.8=192
i—钢管回转半径取15.8
N/φA=16800/0.214x498=157N/mm2φ—换算系数，查长细表取0.214
支撑体系满足要求
（5）梁侧面板计算（梁侧模板采用15mm多层板，次龙骨间距250mm，
主龙骨间距600mm）
（梁侧面计算以螺栓计算为主，主次龙骨计算同墙柱计算模式，由于梁高相对于墙柱高度较小，可暂不计算）
混凝土侧压力
F2=γcH=24x1.3=31.2KN/mm2
螺栓
螺栓间距300x600,M16
螺栓拉力：
N=24x0.3x0.6=4.32KN=4320KN
螺栓允许拉应力245N/mm2
δ=N/A=4320/144=30N/mm2<245N/mm2
A—M螺栓净面积取144
螺栓满足要求
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