模板工程施工方案1.docx

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模板工程施工方案1

2、工程简介--------------------------------------2

3、支撑体系设计方案-------------------------------4

4、地下室墙模板计算书-----------------------------5

5、地下室满堂楼板模板计算书-----------------------11

6、主楼上部梁模板扣件钢管高支撑架计算书-----------16

7、地下室框架梁模板计算书-------------------------23

8、模板安装---------------------------------------32

9、模板拆除---------------------------------------36

10、避免工程质量通病措施---------------------------37

十一、模板工程施工安全措施要求---------------------38

青山湖科技城越秀城市综合体项目一期项目C1区

（星汇花园三期）工程模板工程专项施工方案

第一节编制依据

一、编制依据：

⒈青山湖科技城越秀城市综合体项目一期C1区项目（星汇花园三期）工程土建施工图；

⒉青山湖科技城越秀城市综合体项目一期项目C1区（星汇花园三期）工程施工组织设计；

⒊国家及地方有关安全生产的法律、法规文件；

⒋建设部〈建筑施工安全检查标准〉JGJ59-2011；

⒌建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；

⒍《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；

⒎地方及行业现行的规范、规程及技术标准；

⒏建设部、浙江省、杭州市有关安全文明施工标准化文件；

⒐本公司质量管理体系文件及其它安全管理标准。

第二节工程简介

一、工程概况总述

工程概况表

工程名称

星汇花园三期工程

工程地点

浙江省临安市青山湖经济开发区

邮政编码

所属区.县

临安

所属街道

青山湖镇

建设单位

杭州越秀房地产开发有限公司

负责人

电话

监理单位

广州城建开发工程咨询监理有限公司

负责人

资质等级

乙级

电话

总承包单位

浙江中泰建设工程有限公司

负责人

资质等级

一级

电话

施工单位

浙江中泰建设工程有限公司

负责人

资质等级

一级

电话

设计单位

广州瀚华建筑设计有限公司

负责人

资质等级

甲级

电话

建筑面积或工作量

9.3万㎡

层次

11~31层

3层

结构

剪力墙

框架

工程总造价

18055万元

开工日期

2013年7月10日

计划竣工日期

2015年7月20日

工程安全管理

年负伤事故频率控制在1‰以下，重大伤亡事故为零，目标达到安全文明标化评分90%以上

受监登记日期

2013年月日

受监安监站

临安市

电话

C1区（星汇花园三期）工程有C-3、C-4、C-5、C-6#楼和幼儿园组成，其中地下一层。

C1区工程总建筑面积约为9.3万m2，其中地上面积约7万m2（住宅共11~32层，33.5~100米高）地下面积约1.8万m2（一层），幼儿园约0.5万m2。

建筑物名称

C-3#楼共计二单元

C-4#楼共计二单元

C-5#楼共计

二单元

C-6#楼共计二单元

幼儿园

四个单体

层数

11F

31F

31F

28F

3F

层高

3米

3米

3米

3米

3.5米

总高度

34.5米

96米

96米

87米

10.5米

结构类型

框剪

框剪

框剪

框剪

框架

本工程5#、6#楼室内地面±0.000M相当于黄海高程16.00m，现自然地坪约为11.50m，与±0.00高差约-4.50m，其余楼室内地面±0.000M相当于黄海高程15.00m，现自然地坪约为11.50m，与±0.00高差约-3.50m。

二、结构设计特点：

工程结构设计使用年限为50年；建筑结构安全等级为二级；

⒈桩基础：

主楼基础采用人工挖孔桩基础。

⒉基础结构：

地下车库基础基本为单桩承台，主楼基础为多桩承台。

地下室顶板为加肋板厚度：

纯地下车库顶板为200mm，主楼车库顶板为180mm。

地下车库框架柱截面一般为600mm×600mm。

地下车库顶板梁：

框架主梁为400×900mm2，框架间距8.3m×8.3m。

主楼部分地下室墙板厚350mm，层高5.4m；车库部分地下室墙板厚300mm，层高4m。

⒊上部结构：

塔楼上部为剪力墙结构，剪力墙厚度为200mm；上部结构楼板厚度一般为100mm，配筋一般为φ8@150双层双向；框架梁截面一般为200mm×500～700mm；标准层层高为3m。

楼板混凝土强度为C30.

第三节支撑体系设计方案

一、模板和支撑体系选材

模板：

所有模板全部采用九夹板，剪力墙模板采用九夹板大模板。

模板的厚度为

18mm。

木挡方木尺寸：

采用60mm×80mm。

钢管：

本工程所选用A3型φ48.3钢管，壁厚为3.25mm以上。

扣件：

采用合格的扣件，直角扣件、对接扣件、旋转扣件；

每批钢管、扣件都有出厂合格证；扣件必须经质量技术检测部门检测合格后方可投入使用；

对拉螺栓：

对拉螺栓直径为12mm。

二、支撑体系设计：

本工程地下室墙板，上部结构梁、板、柱均采用钢管脚手架支撑，采用的钢管类型为

48×3.2。

楼面板：

采用满堂脚手架支撑，立杆间距根据板跨度减去梁支撑立杆横距（每边

300mm）后，进行均匀调整，一般支撑间距不得大于1100mm，水平杆步距根据层高调整确定，但不大于1800mm。

梁模板支撑横向间距（垂直于跨度方向）随梁截面宽度调整。

板厚度200mm的支撑立杆间距取900mm×900mm，板底支撑方木尺寸为60×80，间距取300mm。

板厚100～120mm的支撑立杆间距取1000mm×1000mm，板底支撑方木尺寸为60×80，间距取300mm。

框架梁：

本工程上部结构框架梁的截面一般为200×400～700mm2；最大的框架梁截面为200×700mm2；

框架梁200×400～700mm2:

支撑立杆横向间距B取1000mm，纵向间距（平行于跨度方向）1000mm，水平杆步距根据层高调整确定，不大于1800mm。

梁底方木尺寸为60mm×80mm，间距300mm。

地下室外墙板：

地下室外墙板厚为350mm、300mm的：

竖楞采用方木60mm×80mm，间距300mm，水平柱箍采用钢管加固，间距500mm，对拉螺栓间距为450×450。

底部两道对拉螺栓间距横向300×竖向450。

三、地下室墙板模板计算

本工程下车库层高取5.4米，为钢筋混凝土剪力墙结构。

地下室外墙板厚度取350mm。

墙模板采用九夹板模板，钢管支撑。

㈠模板设计：

根据工程结构形式和特点及现场施工条件进行模板设计，根据规范验算龙骨和支撑系统的强度、刚度和稳定性，确定纵横龙骨规格、排列尺寸和穿墙螺栓的位置，确定支撑系统形式、间距和布置。

模板数量应在模板设计时结合流水段划分，进行综合研究，合理确定模板的配制数量。

墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成，直接支撑模板的龙骨为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。

模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

内楞采用方木，截面60×80mm，每道内楞1根方木，间距350mm。

外楞采用圆钢管48×3.2，双钢管，横档间距500mm。

穿墙螺栓水平距离350mm，穿墙螺栓竖向距离450mm，直径12mm。

以满足模板抗弯和刚度的要求。

第四节地下室墙模板计算书

1、墙模板

墙模板计算参照《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2002）；《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

剪力墙参数：

厚度350mm；高度5400mm；

主楞材料：

φ48×3.2的双钢管；主楞竖向间距分别为：

300,450,450,450,450,450,450,450,450,450,400mm；

次楞材料：

60mm×80mm的木方；水平间距为300mm

穿墙螺栓：

直径12mm；水平间距为450mm

2、墙模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中γ--混凝土的重力密度，取24kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2h；

T--混凝土的入模温度，取20℃；

V--混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；

H--模板计算高度，取5.2m；

β1--外加剂影响修正系数，取1；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。

分别计算得14.19kN/m2、124.8kN/m2，取较小值14.19kN/m2作为计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=14.19kN/m2

根据（JGJ162-2008）规范考虑倾倒混凝土对垂直模板侧压力标准值：

q2=4kN/m2

有效压头高度h=14.19/24=0.591m

3、墙模面板计算

（1）、均布线荷载作用

依据（JGJ162-2008）规范规定，从下列组合值中取最不利值确定：

q1=0.9×（1.2×14.19+1.4×4）×（5.4-0.2）=105.899KN/m

q1=0.9×（1.35×14.19+1.4×0.7×4）×（5.4-0.2）=107.998KN/m

根据以上两者比较取q=107.998KN/m作为设计值

计算简图

弯矩图（kN.m）

剪力图（kN）

计算得最大弯矩Mmax=1.322kN.m；最大剪力V=22.677KN；最大变形υmax=0.2mm；最大支座力Rmax=41.577N

面板弹性模量E=6000N/mm2

净截面抵抗矩W=520×1.82/6=280.8cm3

截面惯性矩I=520×1.83/12=252.72cm4

（2）、强度验算

面板的最大应力计算值σ=M/W=1.322×106/（280.8×103）=4.708N/mm2

f--面板的抗弯强度设计值15N/mm2

面板的抗弯强度满足要求!

（3）、抗剪验算

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/（2bh）≤fv

面板受剪应力τ=3×22.677×103/（2×5200×18）=0.363N/mm2

面板抗剪强度设计值[fv]=1.4N/mm2

面板抗剪验算满足要求！

（4）、挠度验算

面板的最大挠度计算值:

ν=0.2mm；

面板最大容许挠度[ν]=350/250=1.4mm

面板的挠度验算满足要求!

4、次楞计算

（1）、荷载作用

次楞采用60mm×80mm的木方

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×82/6=64cm3

I=6×83/12=256cm4

依据（JGJ162-2008）规范规定，从下列组合值中取最不利值确定：

q=0.9×（1.2×14.19+1.4×4）×0.35=7.128KN/m

q=0.9×（1.35×14.19+1.4×0.7×4）×0.35=7.269KN/m

根据以上两者比较取q=7.269N/m作为设计值

计算简图

弯矩图（kN.m）

剪力图（kN）

计算得最大弯矩M=0.455kN.m；最大剪力V=3.271kN；最大变形υ=0.04mm；最大支座力N=5.585kN

（2）、强度验算

次楞最大应力σ=0.455×106/64000=7.109N/mm2

次楞的抗弯强度[f]=13N/mm2

次楞抗弯强度满足要求!

（3）、抗剪验算

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/（2bh）≤fv

次楞受剪应力τ=3×3.271×103/（2×60×80）=1.022N/mm2

次楞抗剪强度设计值[fv]=1.3N/mm2

次楞抗剪验算满足要求！

（4）、挠度验算

次楞的最大挠度计算值:

ν=0.04mm；

次楞最大容许挠度[ν]=450/400=1.125mm

次楞的挠度验算满足要求!

5、主楞计算

（1）、荷载作用

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞最大支座力5.585kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算

主楞采用φ48×3.2的双钢管

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=9.46cm3

I=22.702cm4

计算简图

弯矩图（kN.m）

剪力图（kN）

计算得最大弯矩M=0.342kN.m；最大剪力V=3.63kN；最大变形υ=0.05mm；最大支座力N=6.423kN

（2）、强度验算

主楞最大应力σ=0.342×106/9460=36.152N/mm2

主楞的抗弯强度[f]=205N/mm2

主楞抗弯强度满足要求!

（3）、挠度验算

主楞的最大挠度计算值:

ν=0.05mm；

主楞最大容许挠度[ν]=350/400=0.875mm

主楞的挠度验算满足要求!

6、穿墙螺栓计算

验算公式如下:

N<[N]=f×A

其中N--穿墙螺栓所受的拉力；

A--穿墙螺栓有效面积（mm2）

f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取129N/mm2

穿墙螺栓型号:

M12；查表得：

穿墙螺栓有效直径:

9.85mm；穿墙螺栓有效面积:

A=76.201mm2

穿墙螺栓所受的最大拉力:

N=6.423kN

穿墙螺栓最大容许拉力值:

[N]=129×76.201/1000=9.83kN；

穿墙螺栓受力满足要求！

7、结论:

本模板采用18mm厚胶合板，60×80mm木竖档，间距为300mm，￠48×3.2双钢管，横档间距450mm。

￠12对拉螺栓，横竖向间距450×450mm。

这样的模板体系可以满足施工要求。

四、地下室板支撑满堂支架计算：

本工程地下车库顶板厚为200mm；主楼地下室顶板板厚为180mm；上部结构板厚一般为100～120mm。

本方案仅对最大板厚进行计算（其余板厚支撑架，均经过验算，满足要求）：

地下车库顶板浇筑厚度为200mm，层高为4.0m。

模板支架搭设高度取4.00米，搭设尺寸为：

立杆的纵距b=0.90米，立杆的横距l=0.90米，立杆的步距h=1.50米。

采用的钢管类型为

48×3.2。

第五节地下室满堂楼板模板计算书

参照《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2002）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）等编制

建筑层高4000mm；现浇楼板厚度200mm；脚手架步距h=1.8m；立杆横向间距0.9m，立杆纵向间距0.9m，采用φ48×3.2的钢管；板底支撑小楞采用60mm×80mm方木；

1、模板面板计算

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=90×1.82/6=48.6cm3

I=90×1.83/12=43.74cm4

模板自重标准值300N/m2

钢筋混凝土板自重标准值（24+1.1）×0.2=5.02kN/m2=5020N/m2

均布线荷载设计值：

q1=［1.2×（300+5020）+1.4×（1000+1000）］×0.9=8265.6N/m

M1=0.1q1l2=0.1×8265.6×0.32=74.39N·m

支座力R1=1.1q1l=1.1×8265.6×0.3=2727.648N

最大弯矩Mmax=74.39N·m最大支座力Rmax=2727.648N

面板最大应力计算值σ=M/W=74.39×103/48600=1.531N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]=15N/mm2

面板的抗弯强度满足要求!

验算挠度时仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的荷载设计值：

q=（300+5020）×0.9=4788N/m=4.788N/mm

最大挠度值：

ν=0.677ql4/（100EI）=0.677×4.788×3004/（100×6000×43.74×104）=0.1mm

最大挠度值ν=0.1mm

面板的最大允许挠度值:

[ν]=300/250=1.2mm

面板的挠度验算满足要求!

2、模板支撑小楞计算

板底支撑小楞的均布荷载按照模板最大支座力除以板计算宽度得到：

q=2.728/0.9=3031N/m=3.031KN/m

支撑小楞按照三跨梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×802×10-3/6=64cm3

I=60×803×10-4/12=256cm4

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.031×0.32=0.027kN·m

最大剪力V=0.6×3.031×0.3=0.546kN

最大支座力R=1.1q1l=1.1×3031×0.3=1000.23N

最大挠度ν=0.677×3.031×3004/（100×9000×256×104）=0.007mm

（1）抗弯强度计算

支撑小楞最大应力计算值σ=M/W=0.027×106/64000=0.422N/mm2

支撑小楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2

支撑小楞抗弯强度满足要求!

（2）抗剪强度验算

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bh<[τ]

受剪应力计算值τ=3×0.546×103/（2×60×80）=0.171N/mm2

抗剪强度设计值[τ]=1.3N/mm2

支撑小楞受剪验算满足要求!

（3）挠度验算

最大挠度计算值ν=0.007mm

最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm

支撑小楞挠度验算满足要求!

3、板底横向支撑钢管验算

（1）、荷载计算

横向支撑钢管承受板底支撑小楞传递的集中荷载，按照三跨连续梁计算

支撑小楞最大支座力R=1000.23N

横向支撑钢管上的集中荷载P=R2=1000.23N

计算简图

弯矩图（kN.m）

剪力图（kN）

计算得最大弯矩Mmax=0.24kN.m；最大变形υmax=0.26mm；最大支座力Rmax=3.267kN

（2）、强度验算

最大应力=0.24×106/4730=50.74N/mm2

板底小横杆设计强度[f]=205N/mm2

板底横向支撑钢管强度验算满足要求！

（3）、挠度验算

最大挠度为Vmax=0.26mm

最大容许挠度值:

[v]=900/150=6mm及10mm。

板底横向支撑钢管挠度验算满足要求！

4、板底纵向支撑钢管验算

（1）、荷载计算

支撑钢管承受横向支撑钢管传过来的集中荷载（P=3.267KN），按照集中荷载作用下的三跨梁计算

计算简图

弯矩图（kN.m）

剪力图（kN）

由上得，最大弯矩为M=0.783N.m，最大挠度为V=0.82mm；最大支座力R=7.404N

（2）、强度验算

最大应力=0.783×106/4730=165.539N/mm2

支撑钢管的设计强度[f]=205N/mm2

纵向支撑钢管强度验算满足要求！

（3）、挠度验算

最大挠度为Vmax=0.82mm

最大容许挠度值:

[v]=900/150=6mm及10mm。

纵向支撑钢管挠度验算满足要求！

5、扣件抗滑移计算

水平支撑钢管传给立杆的竖向作用力设计值R

根据前面计算结果得到R=7.404kN

扣件抗滑容许承载力［R］=12.0kN

经计算，扣件抗滑移验算满足要求!

6、立杆稳定性计算

立杆钢管承受板底水平支撑钢管传递过来的荷载

梁底纵向支撑钢管最大支座反力N1=7.404KN

梁底横向支撑钢管最大支座反力N2=3.267KN

脚手架钢管的自重N3=1.2×0.15×4=0.72kN

则取N=7.404+3.267+0.72=11.391kN

（2）、立杆计算

立杆计算长度l0应按下列表达式计算的结果取最大值：

l0=max｛h+2a,kμh｝

h-立杆步距，取1.8m

a-模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m

k-计算长度附加系数，取值1.163

μ-等效计算长度系数，取值1.272

最后，立杆计算长度l0=2.663m

（3）、立杆稳定性计算

立杆稳定性按下式进行验算：

N/φA≤f

钢管φ48×3.2截面回转半径i=15.9mm；长细比λ=l0/i=2663/15.9=167.484

轴心受压立杆的稳定系数φ根据λ由（JGJ162-2008）附录D采用，取值0.252

钢管φ48×3.2立杆的截面面积A=450mm2

钢管φ48×3.2立杆净截面模量（抵抗矩），W=4730mm3

N/φA=11.391×103/（0.252×450）=100.45N/mm2

钢材的抗压强度设计值f=205N/mm2

立杆稳定性满足要求!

五、梁支撑架计算：

框架梁：

本工程地下室主框架梁截面为400×900；

本工程上部结构框架梁的截面一般为200×400～700mm2；最大的框架梁截面为200×700mm2；

框架梁200×700mm2:

支撑立杆横向间距B取1000mm，纵向间距（平行于跨度方向）1000mm，步距为1500。

梁底方木尺寸为60mm×80mm，间距300mm。

支架搭设高度为3.0米。

现上部以最大梁200×700mm2为例，地下室以最大梁400×900为例。

第六节主楼上部梁模板扣件钢管高支撑架计算书

参照《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2002）；《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）等规范编制。

（1）、基本参数

梁截面为200×700mm；建筑层高为3000mm；钢管类型为φ48×3.2；梁两侧楼板厚度为100mm；脚手架步距:

1800mm；梁