PKPM设置参数说明.docx

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PKPM设置参数说明

2011PKPM设计参数

PMCAD设计参数

a.总信息

1．结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，砌体，底框）。

2．结构主材（钢筋混凝土，砌体，钢和混凝土）。

3．结构重要性系数（《高层混凝土结构技术规程》

4.7.1（

对安全等级为一级或设计使用年限为100年及以上的结构构件，不应小于

1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件，不应小于

1.0），混凝土规范

3.2.3（

在持久设计状况和短暂设计状况下，安全等级一级

1.1，二级1，三级

0.9；对地震设计状况下取

0.9）。

4．底框层数，地下室层数按实际选用。

5．梁柱钢筋的混凝土保护层厚度（《混凝土结构设计规范》表

3.4.1及表

9.2.1）。

6．与基础相连的最大楼层号，按实际情况，如没有什么特殊情况，取1。

7．框架xx负弯矩调幅系数一般取（

0.85—

0.9）《高层混凝土结构技术规程》

5.2.3条文中有说明（

装配整体式框架xx

0.7～

0.8，现浇框架xx

0.8～

0.9）。

8.考虑结构使用年限的活荷载调整系数（

50年取值1,100年取值

1.1）。

b.材料信息

1．混凝土容重取26-27，全剪力墙取27，取25时需输入粉刷层荷载。

2．钢材容重取78。

3．梁柱主筋类别，按设计需要选取。

优先采用三级钢，可以节约钢材。

c.地震信息

1.重庆设计地震分组为第一组，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为

0.05g（

见抗震规范附录A）。

2．场地类别根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度按表

4.1.6划分四类。

3.框架抗震等级根据抗规

6.1.2确定（

框架结构6度设防时，小于24m四级，大于24m三级；框剪结构小于60m四级，大于60m三级）。

4.计算阵型个数（

阵型个数一般可以取阵型参与质量达到总质量90%所需的阵型数。

通常阵型个数取值应不小于3，且为3的倍数，计算后应查看计算书WZQ.OUT，检查X和Y方向的有效质量系数是否大于

0.9，不大于需要重新增加阵型个数重新计算）

5.周期折减系数（

目的是为了考虑框架结构和框架剪力墙结构填充墙刚度对周期的影响；当非承重墙体为填充实心粘土砖墙时，框架结构取

0.6～

0.7，框剪取

0.7～

0.8，剪力墙取

0.9～

1.0；如采用轻质填充材料，折减系数应按实际情况不折减或者少折减）。

d.风荷载信息

1.风压（

xx根据荷载规范附录

D.4取50年风压为

0.4）。

2．地面粗糙度类别（

结构荷载规范

7.2.1。

A：

近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B：

指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C：

指有密集建筑群的xx市区；D：

指有密集建筑群且房屋较高的xx市区）。

3.沿高度体型分段数及体型系数（

现代多高层结构立面变化较大，不同的区段的体型系数可能不一样，程序允许分段输入不同的体型系数及每段最高楼层号，一个建筑最多可以设三个体型系数；圆平

面建筑取

0.8、高宽比不大于4的矩形、方形、十字形建筑取

1.3，其他的参看高层

3.2.5规定）。

SATWE设计参数

a.总信息

1．水平力与整体坐标夹角（度），通常采用默认值。

（

可以先取初始值为0℃，SATWE计算后在计算书WZQ.OUT中输出结构最不利方向值，如果这个角度与主轴大于15℃，应将该角度输入重新计算）。

2．混凝土容重取26-27，钢材容重取78。

3．裙房层数（

对应高层规程

4.8.6及

10.6.4规定，抗震设计时，裙楼的抗震等级不低于整体裙楼的抗震等级，主楼结构应在裙房顶部上、下各一层适当加强抗震构造措施；柱箍筋宜在裙楼屋面上、下层的范围内全高加密，剪力墙设置约束边缘构件；程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定，应从结构最底层起算（包括地下室），例如：

地下室三层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7层）;

转换层所在层号（

对应抗震规范

3.4.3竖向抗侧力构件不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内力乘以

1.25～

1.5的增大系数）;

地下室层数（

当上部结构与地下室共同分析时，通过该参数屏蔽地下室部分的风荷载，并提供地下室外围回填土约束作用数据），均按实际取用。

4．墙元细分最大控制xx（

从08版开始墙元划分方案的细分尺寸一般要求控制在1m以内，默认为1m）。

5．对所有楼板强制采用刚性楼板假定（

在计算结构位移比时选用此项，除了位移比计算，其他的结构分析、设计不应选择此项，一般选用强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度）。

计算位移与层刚度比时选[是]，计算内力与配筋及其它内容时选[否]

6．墙元侧向节点信息（

在为配筋而进行的工程计算中，对于多层，由于剪力墙较少，应选择“出口”，对于高层，由于剪力墙较多，工程规模较大，可选“内部”）。

7．结构材料信息（钢筋混凝土结构，钢与混凝土混合结构，有填充墙钢结构，无填充墙钢结构，砌体结构），根据结构材料的不同进行选择。

8．结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，板柱剪力墙），根据结构体系的不同进行选择。

9．xx活荷载计算信息

不计算xx活荷载（不计算竖向力）；

一次性加载（按一次加载方式计算竖向力）；

“模拟施工加载1”方式较好地模拟了在钢筋混凝土结构施工过程中，逐层加载，逐层找平的过程。

但这是在“基础嵌固约束”假定前提下的计算结果，未能考虑基础的不均匀沉降对结构构件内力的影响。

若结构地基无不均匀沉降，上述分析结果更能较准确地反映结构的实际受力状态，但若结构地基有不均匀沉降，上述分析结果会存在一定的误差，尤其对于框剪结构，外围框架柱受力偏小，而剪力墙核心筒受力偏大，并给基础设计带来一定的困难。

“模拟施工加载2”是在原模拟施工加载计算原则的基础上，通过间接方式（将竖向构件的轴向刚度增大10倍），在一定程度上考虑了基础的不均匀沉降。

这样，基础的受力更均匀。

对于框剪结构而言，外围框架柱受力有所增大，剪力墙核心筒受力略有减小，但付出的代价是计算时间增大接近一倍。

“模拟施工加载3”采用分层刚度加载模型，在每层加载时不用总体刚度，只用本层及以下层的刚度，计算工作量大了，更符合实际情况。

一般情况下：

不计算xx活荷载，只用于研究分析；

一次性加载，主要用于多层结构、钢结构和有上传荷载（例如吊住）的结构；

模拟施工加载1，适用于多高层结构；

模拟施工加载2，仅可用于框筒结构向基础软件传递荷载（不要传递刚度）；

模拟施工加载3，适用于多高层无吊车结构，更复合实际工程情况，推荐适用。

10．风荷载计算信息（

一般情况下大部分工程采用SATWE缺省的水平荷载即可，如需考虑更细致的风荷载，则可通过特殊风荷载实现）。

11．地震作用计算信息

不计算地震作用，对于不进行抗震设防的地区或者抗震设防烈度为6度时的部分结构，规范规定可以不进行地震作用计算。

计算水平地震作用，计算X、Y两个方向的地震作用；

计算水平和规范简化方法竖向地震作用：

按抗规

5.3.1条规定的简化方法计算竖向地震；计算水平和反应谱方法竖向地震：

抗规

4.3.14规定、跨度大于24m的楼盖结构、跨度大于12m的转换结构和连体结构，悬挑长度大于5m的悬挑结构，宜采用时程分析方法或阵型分解反应谱方法进行计算。

12．特征值求解方式（

仅在悬着计算水平和反应谱方法竖向地震时，才允许选择特征值求解方式）

13.结构所在地区（

全国）

b.风荷载信息

1．地面粗糙度类别，按照《建筑结构荷载规范》

7.2.1和《高层混凝土结构技术规程》

3.2.3确定。

2．修正后的基本风压（高度超过60米的高层建筑按100年一遇的风压值采用）《高层混凝土结构技术规程》

3.2.2及条文说明。

3.X、Y向结构基本周期

对于比较规则的结构，可以采用近似方法计算基本周期：

框架结构T=（

0.08～

0.1）N；框剪结构、框筒结构T=（

0.06～

0.08）N；剪力墙结构、筒中筒结构T=（

0.05～

0.06）N，其中N为结构层数。

4.风荷载作用下结构的阻尼比

默认

5．设缝多塔背面体形系数

在计算带变形缝的结构时，如果设计人员将该结构以变形缝为界定义成多塔后，程序在计算各塔的风荷载时，对设缝处扔将作为迎风面，计算的风荷载将偏大。

为扣除设缝处遮挡面的风荷载，可以指定各塔的遮挡面，此时程序在计算风荷载时，将采用此处输入的“背风面体型系数”对遮挡面的风荷载进行扣减。

6．其他默认

c.地震信息

1．结构规则性信息

按《建筑抗震设计规范》

3.4节条文内容选用，确定是规则还是不规则。

抗震规范

5.2.3条规定：

规则结构不进行扭转耦连计算时，平行于地震作用方向的两个边榀，其地震作用效应应乘以增大系数。

高层规程

3.3.4条规定,对质量和刚度不对称、不均匀的结构及高度超过100m的高层建筑结构应采用考虑扭转耦联振动影响的振型分解反应谱法。

2．设计地震分组按《建筑抗震设计规范》附录A中查取。

3．设防烈度按《建筑抗震设计规范》附录A中查取。

4．场地类别按地质勘查报告和《建筑抗震设计规范》

4.1.6条确定。

抗震规范

4.1.6规定：

建筑的场地类别，应根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度按表

4.1.6划分为四类。

0代表xx，

1、2、

3、4分别代表全国其他地区的场地。

5．框架抗震等级按《建筑抗震设计规范》

6.1.2条和《高层混凝土结构技术规程》

4.8.2确定。

其中参数0代表特一级，1代表一级，以此类推，5代表不考虑抗震

构造要求。

6．剪力墙抗震等级按《高层混凝土结构技术规程》

4.8.2确定。

7．考虑偶然偏心，如果考虑偶然偏心，程序自动增加4个工况，分别是质心沿Y正、负向偏移5%的X地震和质心沿X正、负向偏移5%的Y地震。

按《高层混凝土结构技术规程》

3.3.3规定计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响。

8．考虑双向地震作用，《建筑抗震设计规范》

5.1.1-3规定质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向地震作用下的扭转作用。

9．计算震型个数取3的倍数，高层应至少选用9个，考虑扭转耦联计算时，震型应不少于15个，对多塔结构不应少于塔数*9个。

计算时要检查Cmass-x,Cmass-y两个方向的有效质量系数不小于90%，达不到时应增加震型数，然后重新计算。

一般每层3个，增加多了会造成地震力异常。

10．活荷质量折减系数一般取

0.5，特殊情况参照《建筑抗震设计规范》

5.1.3条。

抗震规范

5.1.3条规定：

计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和，按等效均布荷载计算的楼面活荷载：

藏书库、档案库

0.8，一般民用建筑取

0.5.

11．周期折减系数

高层规程

3.3.16条规定，计算各振型地震影响系数所采用的结构自振周期应考虑非承重墙体的刚度影响予以折减；根据《高层混凝土结构技术规程》

3.3.17条选用。

对框架结构，若填充墙较多，周期折减系数可取

0.6-

0.7，填充墙较少时可取

0.7-

0.8，对于框架-剪力墙结构，可取

0.8-

0.9。

纯剪力墙结构

0.9-

1.0或不折减。

12．结构的阻尼比（%）参照《建筑抗震设计规范》

5.1.5条选用，钢结构参照《建筑抗震设计规范》

8.2.2选取。

一般钢筋混凝土结构可取初始值

0.05，钢结构取

0.02，混合结构取

0.03.

13．特征周期Tg（秒）

按《建筑抗震设计规范》表

5.1.4-2选取，地震分组查附录A，场地类别看地质报告。

14．地震影响系数最大值

即旧版中多遇地震影响系数最大值按《建筑抗震设计规范》表

5.1.4-1选取；用于12层以下规则混凝土框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值即旧版的罕遇地震影响系数最大值，仅用于12层以下规则混凝土框架结构薄弱层验算罕遇地震影响系数最大值

15．斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度。

抗规

5.1.1条规定：

有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15度时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。

操作要点，当建筑结构中有斜交抗侧力构件，且其与主轴方向相交角度大于15度时，应输入斜交构件的数量和角度。

16．斜交抗侧力构件方向

中震或大震设计，高规

3.11节，综合提出

d.活荷信息

1．柱、墙设计时活荷载折减。

（

《建筑结构荷载规范》

4.1.2条）

2.传到基础的活荷载应折减。

（

《建筑结构荷载规范》

4.1.2条）

3．xx不利布置最高层号。

（

0表示不考虑，若填入一个大于零的数，则在

4．考虑结构使用年限的活荷载调整系数。

设计使用年限为50年时取

1.0，设计使用年限为100年时取

1.11-此层的各层考虑梁的活荷载不利布置。

需要考虑活荷载不利布置时选用。

最好用此方法，而不用梁弯矩放大系数）。

e.调整信息

1．xx负弯矩调整系数

按照《高层混凝土结构技术规程》

5.2.3-1条装配整体式框架梁端负弯矩调幅系数可取为

0.7～

0.8，现浇框架梁端负弯矩调幅系数通常取

0.8～

0.9（

0.85）。

2．xx活荷载内力放大系数。

用于考虑活荷载不利布置对梁内力的影响，将活荷载作用下梁内力进行放大，然后与其他荷载工况进行组合；一般工程建议取值

1.1～

1.2；如果已经考虑了活荷载不利布置，则应填1（一般已经考虑活荷载不利布置了）。

3．xx扭矩折减系数

对于现浇楼板结构，可以考虑楼板对梁抗扭的作用而对梁的扭矩进行折减；按照《高层混凝土结构技术规程》

5.2.4进行折减，折减系数不宜小于

0.4,说明书中要求

0.4-

1.0。

4．xx刚度折减系数

多，高层结构设计中允许连梁开裂，开裂后连梁的刚度有所降低，程序中通过连梁刚度折减系数来反映开裂后的连梁刚度。

为避免连梁开裂过大，此系数不一取值过小，一般取

0.6

按照《高层混凝土结构技术规程》

5.2.1要求，不宜小于

0.5，通常取

0.5-

0.7。

说明书要求不小于

0.55。

5．xxxx刚度放大系数

对于现浇楼盖和装配整体式楼盖，宜考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承载力的影响，SATWE可采用“梁刚度放大系数”对梁刚度进行放大，近似考虑楼板对梁刚度的贡献。

默认1

6．xx刚度系数按2010规范取值

默认选择

7．调整与框支柱相连的xx内力

一般不调整

8．xxxx刚度放大系数

实际工程中常常会出现“转换大梁上面托剪力墙”的情况，当用户使用梁单元模拟转换大梁，用壳元模式的墙单元模拟剪力墙时，墙于梁之间的实际的协调关系在计算模型中就不能到的充分体现，存在近似性；实际的情况是，剪力墙的下边缘与转换大梁的上表面变形协调：

计算模型的情况是，剪力墙的下边缘与转换大梁的中性轴变形协调，换而言之，与实际情况相比，计算模型的刚度偏柔了，这就是软件提供托墙梁刚度放大系数的原因。

一般情况下取1，不考虑

8．按抗震规范

5.2.5调整各楼层地震内力

通常要选择，以保证结构的剪重比符合要求。

9．实配钢筋超配系数

对于9度设防烈度的各类框架和一级抗震等级的框架结构，框架梁和连梁端部弯矩、剪力调整应按实配钢筋和材料强度标准值来计算。

程序要求输入超配筋系数，默认为

1.15

10．指定的薄弱层个数，层号，对于存在薄弱层或者存在转换层的高层建筑，应该进行指定，一般转换层为薄弱层。

11．全楼地震作用放大系数,可以通过调整此参数来放大地震作用，提高结构的抗震安全度，其经验取值范围为

1.0-

1.5

12．0.2Q0调整起始层号，终止层号。

（把起始层号填为负值，程序将不控制上限值，否则仍按上限

2.0控制）只对框剪结构的框架梁、柱起作用，若不调整，这两个数均填零。

框剪结构必须要求调整。

13．屋顶塔楼地震作用放大起算层号，放大系数当震型多于9个时取1，否则按底部剪力法取3（《建筑抗震设计规范》

5.2.4）

f.设计信息

1．考虑P-Δ效应

抗震规范

3.6.3条规定，当结构在地震作用下的重力附加弯矩大于初始弯矩的10%时，应计入重力二阶效应。

（默认为不考虑，计算结束后查看WMASS.OUT中的提示，若显示可以不考虑重力二阶效应，则可以不选择此项，否则应选择此项）

2．xx重叠部分简化为刚域

混凝土规范

5.2.3规定，杆件间连接部分的刚度远大于杆件中间截面的刚度时，可作为刚域插入计算图形。

高层规程

5.3.4条规定：

在内力与位移计算中，可考虑框架或壁式框架梁柱节点区的刚域影响。

作为刚域：

程序将梁柱重叠部分作为刚域计算，梁刚度大，自重小，梁端负弯矩大。

不作为刚域：

程序将梁柱交叠部分作为梁的一部分计算，梁刚度小，自重大，梁端负弯矩大。

注意事项：

一般大截面柱和异形柱应考虑选择此项。

3．按高规或高钢规进行结构设计

选择此项，程序按高层规程进行荷载组合计算，按高层民用建筑钢结构技术规程进行构件设计计算，不选择此项，按多层结构进行荷载组合计算，按钢结构设计规范进行构件设计计算

4．钢柱计算长度按有侧移计算。

仅对钢柱有效

5．剪力墙构造边缘构件的设计执行高规

7.2.16-4条

高规

7.2.16-4条规定：

抗震设计时，对于连体结构、错层结构以及B级高度高层建结构中的剪力墙（筒体），其构造边缘构件的最小配筋应按照要求提高，勾选此项，则按要求控制构件边缘的最小配筋。

6．框架xx配筋考虑受压钢筋

6．结构重要性系数按《高层混凝土结构技术规程》

4.7.1，《混凝土结构设计规范》

3.2.3）

7．xx钢筋的混凝土保护层厚度

注意要求大于纵向钢筋的直径及耐久性要求

8．柱配筋计算原则

高层规程第

6.2.4条规定，抗震设计时，框架教主应按双向偏心受力构件进行正截面承载力设计。

但是按单偏压计算，程序计算结果具有唯一性；按双偏压计算，计算结果不具有唯一性，即双偏压计算是多解的，有可能配筋较大。

推荐采用，单偏压计算，双偏压验算。

g.配筋信息

1．根据所选用钢筋的情况选择强度，间距。

h.荷载组合

1．按照荷载规范和抗震规范的要求选择合适的系数。

i.地下室信息

1．回填土堆地下室约束相对刚度比（基础回填土对结构约束作用的刚度与地下室抗侧移刚度的比值，若取0，则认为回填土对结构没有约束作用；若天一负数m（m小于等于地下室层数）则认为有m层地下室无水平位移）保护层厚度按混凝土规范。

2．地下室外墙侧土水压力参数—回填土容重（根据实际情况选用）

---室外地坪高（根据实际情况选用）高于

0.000为正，低于

0.000为负。

---回填土侧压力系数（根据实际情况选用）

---地下水位标高（根据实际情况选用）高于

0.000为正，低于

0.000为负。

---室外地面附加荷载（根据实际情况选用）

3．人防设计信息---人防设计等级（根据实际情况选用）---人防地下室层数（根据实际情况选用）---顶板人防有效荷载（根据实际情况选用）---外墙人防有效荷载（根据实际情况选用）j.特殊梁柱

1．框架角柱需要定义，根据《高层混凝土结构设计规程》

6.2.4条规定，框架角柱应按双向偏心受力构件进行承载力设计。

一、二、三级框架角柱应按

6.2.1—

6.2.3调整后的弯矩、剪力设计值应乘以不小于

1.1的增大系数。

k.计算控制参数

1．主要计算信息

---刚心坐标、层刚度比计算（计算）

---形成总纲并分解（计算）

---结构地震作用计算（6度及以上设防烈度时计算）

---结构位移计算（计算）

---全楼构件内力计算（计算）

---吊车荷载计算（按实际情况确定是否计算）---生成传给基础的刚度（如果进行基础计算，应选择此项）

---构件配筋及验算（可以设定起始和终止层数）

2．层刚度比计算

---剪切刚度（按《高层混凝土结构设计规程》给出的方法计算,可以适用于有斜撑的结构）

---剪弯刚度（按有限元方法，通过加单位力来计算的）---地震剪力与地震层间位移的比（按《建筑抗震设计规范》条文说明给出的方法）

3．地震作用分析方法

---侧刚分析方法（按侧刚模型进行结构振动分析）---总刚分析方法（按总刚模型进行结构振动分析，当考虑楼板的弹性变形，或有较多的错层构件时，建议采用总刚模型，其他情况均采用侧刚分析方法。

4．线性方程组解法

---VSS向量稀疏求解器（新的计算求解器，计算速度比原有的LDLT求解器快）

---LDLT三角分解（SATWE原有求解器）

5．位移输出方式

---简化输出

---详细输出

计算结果：

（SATWE软件版本为

2002年12月）。

1.剪力墙配筋

SATWE根据新规范计算剪力墙配筋,增加了边缘构件计算,因此在其传统的平面配筋简图中表示的剪力墙墙柱（暗柱、端柱和翼墙）配筋不再作为配筋设计的直接依据,仅作为参考保留,设计墙柱配筋时应根据边缘构件配筋简图或剪力墙边缘构件输出文件SatbInb.out进行设计。

但是SATWE目前还未将平面配筋简图和边缘构件配筋简图的内容结合在同一图形内统一表达,所以对墙体水平配筋值和超限信息依旧在平面配筋简图中表示,边缘构件配筋简图中仅表示墙柱设计配筋值及截面尺寸。

在目前的平面配筋简图中表示的墙柱配筋值指的是计算值而非设计值,未考虑最小配筋率等构造要求,当某段墙肢墙柱配筋值显示为0时,则表示该墙柱为构造配筋。

需要注意的是,在边缘构件配筋简图中,虽然软件自动计算了墙柱的截面尺寸,但是出于某些原因该尺寸可能并不一定符合实际情况,需要设计者在设计时予以调整。

另外,对顶部有小塔楼的结构,SATWE在计算底部加强部位范围时,对墙肢总高度的取值,是按首层楼面至小塔楼屋面的总高度计算的而不是按各墙肢自身总高度分别计算的,程序自动将底部加强部位向上延伸一层计算约束边缘构件。

2.地下室结构'

当墙体为挡土墙时,软件目前并未在平面配筋简图中给出墙体在平面外受力的配筋,所以若想得到这类墙体的配筋数据,应在文本文件中查询与该层对应的配筋文件。

但是由于实际工程中情况千变万化,而软件又有一定的适用范围,所以对地下室挡土墙的计算还是以手算为好,当采用软件计算结果时,应注意人工复核。

另外,对于有窗井的地下室结构,可以在PMCAD中建模,窗井顶部设置为全房间洞,SATWE软件可以计算窗井隔墙对竖向构件的侧向作用。

对计算结果,亦应注意人工复核。

3.带地下室结构嵌固层的选取

《高层建筑混凝土结构技术规程》第

5.3.7条规定,当地下室顶板作为上部结构的嵌固层时,地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍,而规范中设计内力调整系数所对应的底层即指嵌固层楼板。

因此,正确选取嵌固层就成为结构整体计算是否正确的关键。

但是目前软件尚无法自动判断嵌固层位置,而且工程实践中情况千差万别,要求软件做到自动判断亦十分困难,仍然需要设计者进行人工干预,软件为此提供了必要的条件。

首先可以按实际地下室层数进行第一次计算,查文本文件中的"结构设计总信息",软件自动计算了楼层上下侧向刚度,这是结构自身的固有性质,不会因地下室层数的变化而改变,据此可以判断嵌固层的位置（当然,对一般工程来说,也可以根据规范提供的公式手算楼层侧向刚度比）。

然后根据嵌固层位置调整计算参数中的"地下室层数"进行第二次计算,SATWE将设计内力调整系数作用在地下室顶板上。

但是对实际工程,地下室结构一般都有侧向土体约束,对带有多层地下室的结构,当地下室顶板不能作为嵌固层时,