综合楼高支模专项施工方案.docx
《综合楼高支模专项施工方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《综合楼高支模专项施工方案.docx（34页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
综合楼高支模专项施工方案
东源县蓝口镇污水处理厂高支模板支撑
专
项
施
工
方
案
施工单位：
中山环保产业股份有限公司
编制人：
监理单位：
惠州广夏工程项目管理有限公司
审核人：
编制日期：
一、编制依据
二、工程概况
三、施工部署
四、高支模设计方案
五、施工组织机构
六、劳动力与施工机械需用量计划
七、高支模安装
八、高支模拆除
九、高支模监测措施
十、针对混凝土浇筑制定的措施
十一、施工质量保证措施
十二、安全与文明施工措施
十三、应急救援预案施工
一、编制依据
为了保证本工程高大支模施工安全，根据建设部关于《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的要求，按相关规定特编制本专项施工方案。
方案编制主要依据如下：
1、施工合同
2、施工图纸
3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）
4、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GBJ300-2001）
5、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）
6、《建筑现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）
7、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）
8、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）
二、高支模工程概况
本工程为东源县蓝口镇污水处理厂，该工程综合楼共有一栋3层办公综合楼，建筑高度为11.6m，有局部楼层、部位模板支撑高度超过5米低于7米,在结构施工中超过5米高度的模板支撑体系总平面面积约40.8㎡。
序号
项目
内容
1
工程名称
东源县蓝口镇污水处理厂
2
工程地址
东源县蓝口镇塘心村
3
建设单位
东源县蓝口镇人民政府
4
设计单位
中山环保产业股份有限公司
5
监理单位
惠州广夏工程项目管理有限公司
6
施工单位
中山环保产业股份有限公司
7
工期要求
以招标人或监理工程师开具的开工通知书中的日期为开工日期，合同总工期180天
8
质量要求
合格
三、高支模设计方案
1、模板及支撑架的材料选择
本工程模板支撑系统采用φ48*2.8钢管及扣件、12厚木胶合板、50×100支承木方、梁板竖向支撑顶部可调支托、立杆基础垫板等。
2、模板支撑系统的设计方案
（1）楼层施工时，高支模部位支撑体系同步一起搭设，但在具备拆除条件前不得随意拆除，并与已浇筑结构可靠连接顶紧。
（2）支撑立杆基础应具有足够的承载力。
（3）梁、板支撑立杆布置基本方案：
梁侧模板主楞采用直径48*2.8钢管，次楞采用50×80木方，面板采用12厚木胶合板；梁底纵向支撑采用50×100木方，小横杆采用48*2.8钢管；梁两侧立杆距梁侧面距离均250mm,梁下均增加一根立杆支撑，两侧立杆及梁下立杆纵向间距分别为400、800mm；
现浇板模板支撑采用钢管扣件支撑系统50×100木方支承12厚木胶合板，48*2.8钢管支承木方；板下支撑立杆纵横间距800mm。
梁、板竖向支撑顶部均采用可调支托。
（4）梁侧模板均设置对拉螺栓。
（5）水平拉杆布置
钢管支撑架水平拉杆步距为不超过1.5m，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。
在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。
本工程局部层高在8～20m之间，最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。
可调支托底部的立杆顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。
（6）剪刀撑设置
本工程高支模剪刀撑设置方案为：
立杆支撑四周设竖向连续式剪刀撑，中部纵横每隔10m设竖向连续式剪刀撑，其顶部、底部各设一道水平剪刀撑；每梁下增加的立杆设竖向连续式剪刀撑。
（7）坡屋面梁板模板支撑的要求
设垂直于屋面的钢管斜支撑@800*1600，与每道水平杆扣件连接；水平杆与已浇混凝土柱牢固连接、顶紧；坡脊两侧各设一根立杆支撑。
（8）水平安全设施设置
为保证施工安全，高支模部位按脚手架搭设要求每隔二步满铺竹笆，形成水平操作层，同时作防跌层。
（9）模板支撑立杆基础处理
建筑物基础结构施工结束后，分层夯实回填土，其上浇筑150厚C15混凝土垫层
（垫层顶标高应符合设计要求），要求立杆基础承载力特征值≥100KPa。
四、施工部署
1、总体安排
（1）建筑物基础结构施工结束后，分层夯实回填土，其上浇筑混凝土垫层。
（2）所有混凝土柱先浇筑至0.500m标高，模板支撑扫地杆与已浇混凝土柱抱牢、顶紧。
（3）坡屋面施工时，高支模部位支撑体系与其它部位同步一起搭设。
2、技术准备
在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，避免安全事故。
3、做好各种物资的准备工作。
部门
职务
姓名
项目经理部
项目经理
许杰良
技术组
技术负责人
宋应民
质检组
专职质检员
李上权
安全组
专职安全员
梁文光
施工组
施工员
吴峰
五、施工组织机构
施工现场成立施工项目部，采用项目法组织施工，项目经理是施工第一责任人。
六、劳动力与施工机械需用量计划
1、劳动力计划
序号
工种
数量（人）
备注
1
木工
12
模板加工、支设
2
测量人员
4
测量
3
杂工
5
搬运
2、施工机械需用量计划
序号
机具名称
单位
数量
用途
1
木工圆锯5KW
台
2
模板制作
2
木工压刨8KW
台
2
模板制作
3
木工平刨6KW
台
1
模板制作
4
空压机
台
1
清理
七、高支模安装
1、施工顺序
放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高
↓
梁板顶架安装
↓
在可调顶托上铺设梁底主次龙骨
↓
梁底模及侧模安装
↓
在可调顶托上铺设板底主次龙骨
↓
楼板模板安装
↓
梁板钢筋绑扎铺设
↓
梁板混凝土浇筑
↓
混凝土保养，达到规范要求的拆模强度
↓
拆模申请经监理审批，同意拆模
↓
拆除梁、板模板，清理模板
↓
拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆
2、支撑架搭设
支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人班组进行详细安全技术交底，并签字确认。
对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。
对工作面进行清理干净，不得有杂物。
根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。
立杆底座，在砼面垫—150mm×150mm×8mm钢板。
水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。
立杆支撑四周设竖向连续式剪刀撑，竖向连续式剪刀撑的顶部、中部及底部各设一道水平剪刀撑。
脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差≦50mm，在脚手架高度段H内，立杆偏差的相对值小于H/600。
水平杆及剪刀撑的接长应采用两个扣件搭接，搭接长度不少于500，水平杆的搭接应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设在同步同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向的错开距离大于500mm，各接头中心至近主节点的距离不宜大于跨段的1/3。
立杆上的对接扣件应交错布置：
两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
立杆、可调托座应根据支撑高度设置，并不超出200mm。
立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。
模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作顶紧及拉结节点，增强整体稳定性。
模板支架搭设完成后，必须先自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，经过监理、质监站验收通过后，方可投入使用。
3、模板安装
梁底、梁侧模采用12mm胶合板，梁底平板模铺设在纵向木方支撑上，纵向支撑搁置在横向钢管上。
楼板模采用12mm胶合板，50×100木方支承胶合板，48*2.8钢管支承木方。
（1）梁模板的安装
1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木方。
固定木方后在其上安装梁底龙骨。
龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。
对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L/1000～3L/1000。
主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。
2）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：
a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。
b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。
c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。
砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。
（2）楼面模板的安装
首先通线，然后调整可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设主龙骨，主龙骨固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。
铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。
4、满堂支撑架搭设及使用要求
因本工程支撑架局部高度超过5m，属高支撑，搭设及拆除过程必须管理人员全程监控，操作人员必须是熟练木工工种。
架子搭设严格按照技术交底及方案进行。
支撑体系搭设完毕必须经验收并确定搭设合格后方可进行下一道工序。
搭设应严格按尺寸要求搭设，立杆和水平杆接头均应错开在不同的框格层中设置；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）的规定；斜杆、剪刀撑应尽量与立杆连接，节点构造符合规范规定；确保每个扣件的拧紧扭力矩都控制在40～65N.M。
支撑架搭设完毕、遇有超过六级大风与大雨过后或停用超过一个月，必须组织检查及验收。
浇筑混凝土时从梁板中部向四周扩展的方式浇筑；严格控制施工荷载不超过设计荷载，支顶模和混凝土浇筑过程中派专人对施工荷载进行监控；在确保安全的前提下，浇筑开始后派专业架子工检查支架及支撑情况，发现有下沉、松动和变形情况，及时解决。
5、支撑架搭设的技术要求、允许偏差与检查方法
如下表：
序号
项目
技术要求
允许偏差（mm）
检查方法与工具
1
基础
表面
坚实平整
观察
2
立杆垂直度
±5
吊线检查
3
间
距
步距
±20
钢尺检查
纵距
±50
横距
±20
4
纵向水平杆高差
一根杆两端
±20
水平尺检查
同跨内纵向水平杆高差
±10
5
主节点处各扣件中心点相互距离
a≤150mm
钢尺检查
6
同步立杆上两个相隔对接扣件的高差
a≤500mm
钢尺检查
7
立杆上对接扣件至主节点的距离
a≤跨长/3
钢尺检查
8
扣件螺栓拧紧扭距
40～65N.M
扭力扳手
9
剪刀撑斜杆与地面倾角
45～60°
角尺
6、验收
高大支模安装完毕后，施工项目部自检验收合格后，通知公司质量安全部、总工室等相关部门进行验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能邦扎钢筋、浇筑混凝土。
计算书及相关图纸
框架柱模板计算
（1）模板设计：
柱模面板采用15mm厚多层板，次楞为50×100木方，间距200mm。
柱箍采用双根Φ48×3.0架管，间距400mm。
柱截面450×500，柱高5.0米。
（2）模板验算：
a.砼侧压力标准值：
F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24×6×1.2×1.15×41/2=87.44kN/m2
F2=γcH=24×5.0=120kN/m2
取min（F1,F2）=87.44kN/m2
b.砼侧压力设计值：
F=F1×1.2×0.85=89.19kN/m2
c.倾倒砼时产生的水平荷载：
4×1.4×0.85=4.76kN/m2
d.荷载组合：
F’=89.19+4.76=93.95kN/m2
e.面板验算:
（a）.计算简图：
（龙骨间距200mm，净距150mm）
q1=F2×1/1000=93.95N/mm
q2=F×1/1000=89.19N/mm
（b）抗弯验算：
M=1/8q1l2=1/8×93.95×1502=26.4×104N.mm
σ=M/W=26.4×104/（1/6×1000×152）=7.04N/mm2＜13N/mm2满足要求
（c）挠度验算：
面板的弹性模量E（N/mm2）:
9500.000；面板的抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
f=5q2l4/384EI=5×89.19×1504/（384×9500×1/12×1000×153）=
0.22mm＜150/205=0.7mm,满足要求.
f.木龙骨验算：
龙骨的弹性模量E（N/mm2）:
9500.000；龙骨的抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
（a）荷载及计算简图：
（次楞50×100木方，间距200mm，外楞48×3.0双钢管，间距400mm，净距300mm）
q1=F’×200/1000=93.95×0.2/1000=18.8N/mm
q2=F×200/1000=89.19×0.2/1000=17.84N/mm
（b）抗弯验算：
M=1/8q1l2=1/8×18.8×3002=21.15×104N.mm
σ=M/W=21.15×104/（1/6×50×1002）=2.53N/mm2＜13N/mm2
（c）挠度验算：
f=5q2l4/384EI=5×17.84×3004/（384×9500×1/12×50×1003）=0.047mm＜300/205=1.5mm
g.柱箍验算：
按450×500断面柱计算
采用48×3.0双钢管，E=2.06×105，W=5.18×103，I=14.8×104
（a）荷载及计算简图：
（间距400mm）
q1=F’×0.4/1000=93.95×0.4/1000=37.58N/mm
q2=F×0.4/1000=89.19×0.4/1000=35.68N/mm
（b）抗弯验算：
M=1/8q1l2=1/8×37.58×11002=568.4×104N.mm
σ=M/W=568.4×104/（2×5.18×103）=548.65N/mm2＞215N/mm2
改用加M14对拉螺栓。
（对拉螺栓截面积：
105MM2,抗拉强度：
178N/MM2
M=1/8q1l2=1/8×37.58×5502=142.1×104N.mm
σ=M/W=142.1×104/（2×5.18×103）=137.2N/MM2＜215N/mm2满足要求。
（c）螺杆抗弯验算
M=0.45×0.4×93.95=16.91KN
F=An×[f]=105×178=18.69KN满足要求
（d）挠度验算：
（加对拉螺栓）
f=5q2l4/384EI=5×35.68×5504/（384×2.06×105×2×14.8×104）=0.69mm＜1.5mm
外墙模板计算书
（1）模板设计：
墙模面板采用15mm厚多层板，次龙骨为50×100木方，间距450mm。
外龙骨采用双根Φ48×3.0架管，间距400mm。
M14螺杆对拉@400，墙厚600，墙高5.4M
（2）模板验算：
a.砼侧压力标准值：
F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24×6×1.2×1.15×31/2=75.72kN/m2
F2=γcH=24×5.4=129.6kN/m2
取min（F1,F2）=75.72kN/m2
b.砼侧压力设计值：
F=F1×1.2×0.85=77.23kN/m2
c.倾倒砼时产生的水平荷载：
4×1.4×0.85=4.76kN/m2
d.荷载组合：
F’=77.23+4.76=81.99kN/m2
e.面板验算:
计算简图：
（龙骨间距250mm，净距200mm）
q1=F’×1/1000=77.23N/mm
q2=F×1/1000=81.99N/mm
（a）抗弯验算：
M=1/8q1l2=1/8×77.23×2002=38.6×104N.mm
σ=M/W=38.6×104/（1/6×1000×152）=10.29N/mm2＜13N/mm2满足要求。
（b）挠度验算：
f=5q2l4/384EI=5×81.99×2004/（384×9500×1/12×1000×153）=0.64mm＜1.5mm满足要求。
f.木龙骨验算：
（a）荷载及计算简图：
（间距250mm，外楞间距400，净距300mm）
q1=F’×0.3/1000=81.99×0.3/1000=24.6N/mm
q2=F×0.3/1000=77.23×0.3/1000=23.16N/mm
（b）抗弯验算：
M=1/8q1l2=1/8×24.6×3002=27.7×104N.mm
σ=M/W=27.7×104/（1/6×50×1002）=3.32N/MM2＜13N/mm2满足要求。
（c）挠度验算：
f=5q2l4/384EI=5×23.16×3004/（384×9500×1/12×50×1003）=0.063mm＜1.5mm
g.外龙骨验算：
荷载及计算简图：
（间距400mm）
q1=F’×0.4/1000=81.99×0.4/1000=32.79N/mm
q2=F×0.4/1000=77.23×0.4/1000=30.89N/mm
（a）抗弯验算：
外龙骨纵横间距400mm，按三跨连续梁计算。
两根钢管截面特征：
I=2×14.81×104mm4，W=2×5.18×103mm3
M=0.1q1l2=0.1×32.79×4002=52.5×104N.mm
σ=M/W=52.5×104/（2×5.18×103）=50.68N/mm2＜215N/mm2满足要求。
（b）挠度验算：
f=0.677q2l4/100EI=0.677×30.89×4004/（100×2.06×105×2×21.88×104）=0.06mm＜L/250=400/250=1.6mm
h.对拉螺栓验算：
对拉螺栓选用M14纵横间距400×400
N=F’×外楞间距纵横间距=81.99×0.4×0.4=13.12kN
σ=N/A=13.12×103/105=125N/mm2＜178N/mm2满足要求
楼板模板计算书
（1）模板设计：
面板为15mm厚多层板，次龙骨为50×100＠250mm，主龙骨为Ф48×3.0钢管纵横间距＠900mm。
Ф48×3.0钢管扣件脚手架作支撑，纵横间距900mm。
（2）模板验算：
荷载计算：
取1m宽计算，板厚120mm。
底模自重：
0.35KN/M2×1.2=0.42kN/m2
新浇砼自重：
24×0.25×1.2=7.2kN/m2
钢筋荷重：
1.5×1.2×0.25=0.45kN/m2
施工人员及施工设备荷载2.5×1.4=3.5kN/m2
q=11.57kN/m2
q1=q×0.85=11.57×0.85=9.84kN/m2
a.面板验算：
（a）抗弯验算：
M=1/8q1l2=1/8×9.84×2502=7.68×104N.mm
σ=M/W=7.68×104/（1/6×1000×152）=2.05N/mm2＜13N/mm2
（b）挠度验算：
f=5q1l4/384EI=5×9.84×2504/（384×9500×1/12×1000×153）=0.18mm＜1mm满足要求。
b.次龙骨验算：
荷载计算
钢筋砼板自重:
（24+1.5）×0.25×0.25=1.59KN/M×1.2=1.908KN/M
模板自重线荷载：
0.35×0.25=0.088KN/M×1.2=0.106KN/M
施工荷载与振捣荷载：
（2.5+2）×0.25=1.125KN/M×1.4=1.575KN/M
q1=1.908+0.106+1.575=3.598KN/M
（a）抗弯验算：
M=1/8q1l2=1/8×3.598×9002=36.43×104N.mm
σ=M/W=36.43×104/（1/6×50×1002）=4.37N/mm2＜13N/mm2满足要求
（b）挠度验算：
f=5q1l4/384EI=5×3.598×9004/（384×9500×1/12×50×1003）=0.77mm＜900/250=3.6mm，满足要求。
（c）方木抗剪验算
荷载产生的最大剪应力V=q1L/2=3.598N/MM×900/2=3.238KN/2=1.619KN
方木所承受的剪应力计算值T=3V/2bh=3×1619/2×50×100=0.485N/mm2＜【T】=1.4N/mm2,满足要求。
c.扣件抗滑移的计算:
立杆纵横间距900mm
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=3.598N/MM×900=3.238KN；
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
d.模板支架立杆荷载标准值（轴力）:
（按最高层高6.3米考虑，净高6.05米）
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
a）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.1534×6.05×1.2=1.114kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
b）模板自重：
NG2=0.35×0.9×0.9×1.2=0.34KN
c）钢筋砼楼板自重：
NG3=（24+1.5）×0.25×0.9×0.9×1.2=6.197KN
d）施工荷载与振捣砼产生的荷载：
NQ=（2.5+2）×0.9×0.9=3.645kN
经计算得到，荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NQ=11.296kN；
（a）、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=11.296kN；
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.24cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=5.18cm3；
σ--------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
L0----计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
l0=h+2a
k1----计算长度附加系数，取值为1.155；
u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；
上式的计算结果：
立杆计算长度L0=h+2a=1.6+0.
升级会员 