三交河煤矿供电系统核定报告 新.docx
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三交河煤矿供电系统核定报告新
三交河煤矿供电系统能力核定(实际)
一、核定必备条件的论述
1、该矿供电系统合理,设备、设施及保护装置完善,技术性能
符合规定要求,运行正常,满足《生产能力核定标准》供电系统能力核定必备条件第一条的要求。
2、该矿供电系统技术档案齐全,各种运行、维护、检查、事故
记录完善,管理维护制度健全,满足《生产能力核定标准》供电系统能力核定必备条件第二条的要求。
3、该矿两回路电源一回路引自洪洞南步亭110KV变电站35KV三交河435线,母线段LGJ-150-18.5Km;另一回路引自刘家垣110KV变电站35KV刘三471线,母线段LGJ-150-14Km,矿井双回路均为专用线路,满足《生产能力核定标准》供电系统能力核定必备条件第三条的要求。
结合以上三款内容,该矿供电系统满足供电系统能力核定必备条件,据此对该矿供电系统进行核定。
二、概况
煤矿电源线路情况(回路、规格、长度)。
三交河煤矿地面设有35KV变电站一座,两回供电线路,分别引自洪洞南步亭110KV变电站35KV三交河435线和刘家垣110KV变电站35KV刘三471线。
1、35KV变电站的双回路电源
一回路(435线路)架空线规格为LGJ-150-18.5Km;
二回路(471线路)架空线规格为LGJ-150-14Km。
2、35KV变电站供杨坡风机房
一回路(615线路)架空线规格为LGJ-150-3.7Km;
二回路(616线路)架空线规格为LGJ-150-3.7Km。
3、35KV变电站供平峒变电所
一回路(617线路)架空线规格为LGJ-185-0.8Km;
二回路(618线路)架空线规格为LGJ-240-0.8Km。
4、35KV变电站供洗煤厂
一段母线(623线路),架空线规格为LGJ-240-0.8Km;
二段母线(632线路),架空线规格为LGJ-240-0.8Km。
矿井变压器容量,矿井设备装机总容量,矿井运行设备总容量,矿井实际用电容量,井上下各变电所电源线路的容量,矿井综合电耗。
1、矿井变压器容量:
两台16000KVA主变,一台6300KVA主变,一台50KVA站变。
2、35KV变电站设备装机总容量为42485KW,其中矿井为33985KW,洗煤厂为8500KW。
3、35KV变电站运行设备总容量为13500KW,其中矿井为10000KW,洗煤厂为3500KW。
4、2012年矿井综合电耗:
14.16KWh/吨。
下井电缆规格、回路数
1、井下下组煤的双回路是从平硐6KV变电所到下组煤中央变电所,其中一回路是一趟MYJV22-3×240-8.7/15-1.1Km,二回路是一趟MYJV22-3×240-8.7/15-1.1Km。
2、北区的双回路供电是从平峒6KV变电所到北区中央变电所,一回路是一趟MYJV22-3×240-8.7/15-4Km,二回路由两趟MYJV22-3×150-8.7/15-4Km并联形成。
井下掘进工作面局部通风机全部实现双电源供电,专用风机与备用风机从变电所一、二回路分别供电,井下所有局部通风机全部实现专用开关、专用线路、专用变压器,风电闭锁,瓦斯电闭锁。
三交河煤矿供电电源满足《煤矿安全规程》要求,矿井实现双回路供电电源。
上一年下组煤中央变电所用电量为1367万度,北区中央变电所用电量为3175.9万度。
三交河煤矿符合供电能力核定的必备条件,矿井供电系统合理,设备、设施及保护装置完善,技术性能符合规定,系统运行正常,系统技术档案齐全,各种运行、维护、检查、事故记录完备,管理维护制度健全。
没有使用国家明令禁止使用的设备和淘汰的产品。
三、计算过程及结果
1、35KV变电站电源线路安全载流量及压降校核
安全载流量校核
35KV变电站435线路计算电流:
I=13500÷(
×35×0.9)=247A
三交河435线路LGJ-150允许载流量:
考虑环境温度250C时为445A(查表),考虑环境温度40度时温度校正系数0.81,IX=445A×0.81=360A>I=247A
35KV变电站471线路计算电流:
I=13500÷(
×35×0.9)=247A
三交河471线路LGJ-150允许载流量:
考虑环境温度250C时为445A(查表),考虑环境温度40度时温度校正系数0.81,IX=445A×0.81=360A>I=247A
线路压降校核
三交河435线路LGJ-150线路单位负荷矩时电压损失百分数:
当COSΦ=0.9时为0.033%/MW·Km(查表)。
则三交河435电源线路电压降为:
ΔU1%=8×18.5×0.033%=4.9%<5%
三交河471线路LGJ-150线路单位负荷矩时压损失百分数:
当COSΦ=0.9时为0.033%/MW·Km(查表)。
则三交河471电源线路电压降为:
ΔU1%=8×14×0.033%=3.7%<5%
由上述校验可知35KV变电站电源线路安全载流量、电压损失均符合要求。
2、6KV变电站电源线路安全载流量及压降校核
安全载流量校核
6KV变电站电源617线路计算电流:
I=3900÷(
×6×0.9)=416A
6KV变电站电源617线路LGJ-185允许载流量:
考虑环境温度250C时为515A(查表),考虑环境温度40度时温度校正系数0.81,IX=515×0.81=417A>I=416A
6KV变电站电源618线路计算电流:
I=4600÷(
×6×0.9)=492A
6KV变电站电源618线路LGJ-240允许载流量:
考虑环境温度250C时为610A(查表),考虑环境温度40度时温度校正系数0.81,IX=610×0.81=494A>I=492A
线路压降校核
6KV变电站电源617线路LGJ-185线路单位负荷矩时电压损失百分数:
当COSΦ=0.9时为0.0297%/MW·Km(查表)。
则6KV变电站电源617线路电压降为:
ΔU1%=3.9×0.8×0.0297%=0.1%<5%
6KV变电站电源618线路LGJ-240线路单位负荷矩时压损失百分数:
当COSΦ=0.9时为0.0266%/MW·Km(查表)。
则6KV变电站电源618线路电压降为:
ΔU1%=4.6×0.8×0.0266%=0.1%<5%
由上述校验可知平硐6KV变电所电源线路安全载流量、电压损失均符合要求。
3、北区中央变电所电源线路安全载流量及压降校核
安全载流量校核
北区中央变电所一回路电源线路计算电流:
I=3000÷(
×6×0.8)=361A
北区中央变电所一回路电源MYJV22-3×240-8.7/15线路允许载流量:
考虑环境温度250C时为515A(查表),IX=515A>I=361A
北区中央变电所二回路电源线路计算电流:
I=4500÷(
×6×0.8)=541A
北区中央变电所二回路电源由两趟MYJV22-3×150-8.7/15线路并联构成,其允许载流量:
考虑环境温度250C时为I1=340A(查表),IX=340×2=680AIX=680A>I=541A
线路压降校核
北区中央变电所一回路MYJV22-3×240-8.7/15线路单位负荷矩时电压损失百分数:
当COSΦ=0.8时为0.372%/MW·Km(查表)。
则电源线路电压降为:
ΔU1%=3×4×0.372%=4.46%<5%
北区中央变电所二回路MYJV22-3×150-8.7/15线路单位负荷矩时压损失百分数:
当COSΦ=0.8时为0.521%/MW·Km(查表)。
由于北区中央变电所二回路由两趟MYJV22-3×150-8.7/15线路并联组成,则电源线路电压降为:
ΔU1%=4.5÷2×4×0.521%=4.69%<5%
由以上校验可知北区中央变电所电源线路安全载流量、电压损失均符合要求。
4、下组煤中央变电所电源线路安全载流量及压降校核
安全载流量校核
下组煤中央变电所一回路电源线路计算电流:
I=3000÷(
×6×0.8)=361A
下组煤中央变电所一回路电源MYJV22-3×240-8.7/15线路允许载流量:
考虑环境温度250C时为515A(查表),IX=515A>I=361A
下组煤中央变电所二回路电源线路计算电流:
I=3000÷(
×6×0.8)=361A
下组煤中央变电所二回路电源MYJV22-3×240-8.7/15线路允许载流量:
考虑环境温度250C时为515A(查表),IX=515A>I=361A
线路压降校核
下组煤中央变电所一回路MYJV22-3×240-8.7/15线路单位负荷矩时电压损失百分数:
当COSΦ=0.8时为0.372%/MW·Km(查表)。
则电源线路电压降为:
ΔU1%=3×1.1×0.372%=1.23%<5%
下组煤中央变电所二回路MYJV22-3×240-8.7/15线路单位负荷矩时电压损失百分数:
当COSΦ=0.8时为0.372%/MW·Km(查表)。
则电源线路电压降为:
ΔU1%=1.536×1.1×0.372%=1.23%<5%
由以上校验可知下组煤中央变电所电源线路安全载流量、电压损失均符合要求。
1、电源线路能力计算
三交河435线路能力计算
A433=330×16P÷104W=330×16×8330÷(104×14.16)=311(万t/a)
式中:
P为线路供电容量
当线路允许载流量为360A时,P=
×360×35×0.9=19641KW
当线路压降为5%时,P=5%÷(0.033%×18.5)=8.33(MW)=8330KW
则线路合理,允许供电容量取8330KW。
W为上年度吨煤综合电耗为14.16(KWh/t)
三交河471线路能力计算
A471=330×16P÷104W=330×16×10800÷(104×14.16)=402(万t/a)
式中:
P为线路供电容量
当线路允许载流量为360A时,P=
×360×35×0.9=19641KW
当线路压降为5%时,P=5%÷(0.033%×14)=10.8(MW)=10800KW
则线路合理,允许供电容量取10800KW.
W为上年度吨煤综合电耗为14.16(KWh/t)
根据以上计算知:
35KV变电站线路能力核定为402万t/a。
2、主变压器能力计算
A1#=330×16S·ψ/104W=(330×16×16000×0.9)/(104×14.16)=537(万t/a)
式中:
S—变压器容量,16000KVA;
ψ—为矿井功率因数,取0.9;
W—为上年度吨煤综合电耗,14.16KWh/t。
3、计算结果
由上校验和计算,三交河矿电源线路和下井电缆符合规程要求,根据线路及变压器的能力计算,取其较小值,确定矿井供电系统核定能力为311万t/a。
注:
目前我矿矿井电源采用分列运行方式。
三交河煤矿供电系统能力核定(500万吨/年)
一、核定必备条件的论述
1、该矿供电系统合理,设备、设施及保护装置完善,技术性能
符合规定要求,运行正常,满足《生产能力核定标准》供电系统能力核定必备条件第一条的要求。
2、该矿供电系统技术档案齐全,各种运行、维护、检查、事故
记录完善,管理维护制度健全,满足《生产能力核定标准》供电系统能力核定必备条件第二条的要求。
3、该矿两回路电源一回路引自洪洞南步亭110KV变电站35KV三交河435线,母线段两趟LGJ-150-18.5Km;另一回路引自刘家垣110KV变电站35KV刘三471线,母线段LGJ-240-14Km,矿井双回路均为专用线路,满足《生产能力核定标准》供电系统能力核定必备条件第三条的要求。
结合以上三款内容,该矿供电系统满足供电系统能力核定必备条件,据此对该矿供电系统进行核定。
二、概况
煤矿电源线路情况(回路、规格、长度)。
三交河煤矿地面设有35KV变电站一座,两回供电线路,分别引自洪洞南步亭110KV变电站35KV三交河435线和刘家垣110KV变电站35KV刘三471线。
1、35KV变电站的双回路电源
一回路(435线路)架空线规格为LGJ-150-18.5Km两趟;
二回路(471线路)架空线规格为LGJ-150-14Km。
2、35KV变电站供杨坡风机房
一回路(615线路)架空线规格为LGJ-150-3.7Km;
二回路(616线路)架空线规格为LGJ-150-3.7Km。
3、35KV变电站供平峒变电所
一回路(617线路)架空线规格为LGJ-185-0.8Km两趟;
二回路(618线路)架空线规格为LGJ-240-0.8Km两趟。
4、35KV变电站供洗煤厂
一段母线(623线路),架空线规格为LGJ-240-0.8Km;
二段母线(632线路),架空线规格为LGJ-240-0.8Km。
矿井变压器容量,矿井设备装机总容量,矿井运行设备总容量,矿井实际用电容量,井上下各变电所电源线路的容量,矿井综合电耗。
1、矿井变压器容量:
两台16000KVA主变,一台6300KVA主变,一台50KVA站变。
2、35KV变电站设备装机总容量为42485KW,其中矿井为33985KW,洗煤厂为8500KW。
3、35KV变电站运行设备总容量为13500KW,其中矿井为10000KW,洗煤厂为3500KW。
4、2012年矿井综合电耗:
14.16KWh/吨。
下井电缆规格、回路数
1、井下下组煤的双回路是从平硐6KV变电所到下组煤中央变电所,其中一回路是一趟MYJV22-3×240-8.7/15-1.1Km,二回路是一趟MYJV22-3×240-8.7/15-1.1Km。
2、北区的双回路供电是从平峒6KV变电所到北区中央变电所,一回路是一趟MYJV22-3×240-8.7/15-4Km,二回路由两趟MYJV22-3×150-8.7/15-4Km并联形成。
井下掘进工作面局部通风机全部实现双电源供电,专用风机与备用风机从变电所一、二回路分别供电,井下所有局部通风机全部实现专用开关、专用线路、专用变压器,风电闭锁,瓦斯电闭锁。
三交河煤矿供电电源满足《煤矿安全规程》要求,矿井实现双回路供电电源。
上一年下组煤中央变电所用电量为1367万度,北区中央变电所用电量为3175.9万度。
三交河煤矿符合供电能力核定的必备条件,矿井供电系统合理,设备、设施及保护装置完善,技术性能符合规定,系统运行正常,系统技术档案齐全,各种运行、维护、检查、事故记录完备,管理维护制度健全。
没有使用国家明令禁止使用的设备和淘汰的产品。
三、计算过程及结果
1、35KV变电站电源线路安全载流量及压降校核
安全载流量校核
35KV变电站435线路计算电流:
I=13500÷(
×35×0.9)=247A
三交河435线路LGJ-150允许载流量:
考虑环境温度250C时为445A(查表),考虑环境温度40度时温度校正系数0.81,IX=2×445A×0.81=720A>I=247A
35KV变电站471线路计算电流:
I=13500÷(
×35×0.9)=247A
三交河471线路LGJ-240允许载流量:
考虑环境温度250C时为610A(查表),考虑环境温度40度时温度校正系数0.81,IX=610A×0.81=494A>I=247A
线路压降校核
三交河435线路LGJ-150线路单位负荷矩时电压损失百分数:
当COSΦ=0.9时为0.033%/MW·Km(查表)。
则三交河435电源线路电压降为:
ΔU1%=8×18.5×0.033%÷2=2.4%<5%
三交河471线路LGJ-240线路单位负荷矩时压损失百分数:
当COSΦ=0.9时为0.0266%/MW·Km(查表)。
则三交河471电源线路电压降为:
ΔU1%=8×14×0.0266%=3.0%<5%
由上述校验可知35KV变电站电源线路安全载流量、电压损失均符合要求。
2、6KV变电站电源线路安全载流量及压降校核
安全载流量校核
6KV变电站电源617线路计算电流:
I=8500÷(
×6×0.9)=908A
6KV变电站电源617线路LGJ-240允许载流量:
考虑环境温度250C时为610A(查表),考虑环境温度40度时温度校正系数0.81,IX=2×610×0.81=988A>I=908A
6KV变电站电源618线路计算电流:
I=8500÷(
×6×0.9)=908A
6KV变电站电源618线路LGJ-240允许载流量:
考虑环境温度250C时为610A(查表),考虑环境温度40度时温度校正系数0.81,IX=2×610×0.81=988A>I=908A
线路压降校核
6KV变电站电源617线路LGJ-240线路单位负荷矩时电压损失百分数:
当COSΦ=0.9时为0.0266%/MW·Km(查表)。
则6KV变电站电源617线路电压降为:
ΔU1%=8.5×0.8×0.0266%÷2=0.1%<5%
6KV变电站电源618线路LGJ-240线路单位负荷矩时压损失百分数:
当COSΦ=0.9时为0.0266%/MW·Km(查表)。
则6KV变电站电源618线路电压降为:
ΔU1%=8.5×0.8×0.0266%÷2=0.1%<5%
由上述校验可知平硐6KV变电所电源线路安全载流量、电压损失均符合要求。
3、北区中央变电所电源线路安全载流量及压降校核
安全载流量校核
北区中央变电所一回路电源线路计算电流:
I=3000÷(
×6×0.8)=361A
北区中央变电所一回路电源MYJV22-3×240-8.7/15线路允许载流量:
考虑环境温度250C时为515A(查表),IX=515A>I=361A
北区中央变电所二回路电源线路计算电流:
I=4500÷(
×6×0.8)=541A
北区中央变电所二回路电源由两趟MYJV22-3×150-8.7/15线路并联构成,其允许载流量:
考虑环境温度250C时为I1=340A(查表),IX=340×2=680AIX=680A>I=541A
线路压降校核
北区中央变电所一回路MYJV22-3×240-8.7/15线路单位负荷矩时电压损失百分数:
当COSΦ=0.8时为0.372%/MW·Km(查表)。
则电源线路电压降为:
ΔU1%=3×4×0.372%=4.46%<5%
北区中央变电所二回路MYJV22-3×150-8.7/15线路单位负荷矩时压损失百分数:
当COSΦ=0.8时为0.521%/MW·Km(查表)。
由于北区中央变电所二回路由两趟MYJV22-3×150-8.7/15线路并联组成,则电源线路电压降为:
ΔU1%=4.5÷2×4×0.521%=4.69%<5%
由以上校验可知北区中央变电所电源线路安全载流量、电压损失均符合要求。
4、下组煤中央变电所电源线路安全载流量及压降校核
安全载流量校核
下组煤中央变电所一回路电源线路计算电流:
I=3000÷(
×6×0.8)=361A
下组煤中央变电所一回路电源MYJV22-3×240-8.7/15线路允许载流量:
考虑环境温度250C时为515A(查表),IX=515A>I=361A
下组煤中央变电所二回路电源线路计算电流:
I=3000÷(
×6×0.8)=361A
下组煤中央变电所二回路电源MYJV22-3×240-8.7/15线路允许载流量:
考虑环境温度250C时为515A(查表),IX=515A>I=361A
线路压降校核
下组煤中央变电所一回路MYJV22-3×240-8.7/15线路单位负荷矩时电压损失百分数:
当COSΦ=0.8时为0.372%/MW·Km(查表)。
则电源线路电压降为:
ΔU1%=3×1.1×0.372%=1.23%<5%
下组煤中央变电所二回路MYJV22-3×240-8.7/15线路单位负荷矩时电压损失百分数:
当COSΦ=0.8时为0.372%/MW·Km(查表)。
则电源线路电压降为:
ΔU1%=1.536×1.1×0.372%=1.23%<5%
由以上校验可知下组煤中央变电所电源线路安全载流量、电压损失均符合要求。
1、电源线路能力计算
三交河435线路能力计算
A433=330×16P÷104W=330×16×16660÷(104×14.16)=621(万t/a)
式中:
P为线路供电容量
当线路允许载流量为2×360A时,P=2×
×360×35×0.9=39282KW
当线路压降为5%时,P=2×5%÷(0.033%×18.5)=16.66(MW)=16660KW
则线路合理,允许供电容量取16660KW。
W为上年度吨煤综合电耗为14.16(KWh/t)
三交河471线路能力计算
A471=330×16P÷104W=330×16×13426÷(104×14.16)=501(万t/a)
式中:
P为线路供电容量
当线路允许载流量为494A时,P=
×494×35×0.9=26952KW
当线路压降为5%时,P=5%÷(0.0266%×14)=13.426(MW)=13426KW
则线路合理,允许供电容量取13426KW.
W为上年度吨煤综合电耗为14.16(KWh/t)
根据以上计算知:
35KV变电站线路能力核定为501万t/a。
2、主变压器能力计算
A1#=330×16S·ψ/104W=(330×16×16000×0.9)/(104×14.16)=537(万t/a)
式中:
S—变压器容量,16000KVA;
ψ—为矿井功率因数,取0.9;
W—为上年度吨煤综合电耗,14.16KWh/t。
3、计算结果
由上校验和计算,三交河矿电源线路和下井电缆符合规程要求,根据线路及变压器的能力计算,取其较小值,确定矿井供电系统核定能力为501万t/a。
注:
目前我矿矿井电源采用分列运行方式。
四、存在问题及建议:
若矿井生产能力按500万t/a核定,需要对35KV站三交河435线路由原来的LGJ-150更换为两趟LGJ-150型钢芯铝绞线及68基铁塔,所需费用预计1600万元;刘三471线路由原来的LGJ-150更换为一趟LGJ-240型钢芯铝绞线及44基铁塔,所需费用预计1000万元;平硐6KV变电所617线路由原来的LGJ-185更换为两趟LGJ-240型钢芯铝绞线(双挂线)及6基铁塔,所需费用预计300万元;618线路由原来的LGJ-240需更换为两趟LGJ-240型钢芯铝绞线(双挂线)及6基铁塔,所需费用预计300万元,以上共计费用3200万元。
三交河煤矿供电系统能力核定(400万吨/年)
一、核定必备条件的论述
1、该矿供电系统合理,设备、设施及保护装置完善,技术性能
符合规定要求,运行正常,满足《生产能力核定标准》供电系统能力核定必备条件第一条的要求。
2、该矿供电系统技术档案齐全,各种运行、维护、检查、事故
记录完善,管理维护制度健全,满足《生产能力核定标准》供电系统能力核定必备条件第二条的要求。
3、该矿两回路电源一回路引自洪洞南步亭110KV变电站35KV三交河435线,母线段LGJ-300-18.5Km;另一回路引自刘家垣110KV变电站35KV刘三471线,母线段LGJ-150-14Km,矿井双回路均为专用线路,满足《生产能力核定标准》供电系统能力核定必备条件第三条的要求。
结合以上三款内容,该矿供电系统满足供电系统能力核定必备条件,据此对该矿供电系统进行核定。
二、概况
煤矿电源线路情况(回路、规格、长度)。
三交河煤矿地面设有35KV变电站一座,两回供电线路,分别引自洪洞南步亭1