钢筋混凝土楼盖设计参考资料.docx

钢筋混凝土楼盖设计参考资料.docx

《钢筋混凝土楼盖设计参考资料.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《钢筋混凝土楼盖设计参考资料.docx（14页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

钢筋混凝土楼盖设计参考资料

钢筋混凝土楼盖设计参考资料.txt老公如果你只能在活一天，我愿用我的生命来延续你的生命，你要快乐的生活在提出分手的时候请不要说还爱我。

本文由皇太子的星星贡献

doc文档可能在WAP端浏览体验不佳。

建议您优先选择TXT，或下载源文件到本机查看。

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书

一、

设计题目及目的

题目：

设计某三层轻工厂房车间的整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。

目的：

1、了解单向板肋梁盖的荷载传递关系及其计算简图的确定。

2、通过板及次梁的计算，掌握考虑塑性内力重分布的计算方法。

3、通过主梁的计算，掌握按弹性理论分析内力的方法，并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法。

4、了解并熟悉现浇梁板的有关构造要求。

5、掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式，制图规定，进一步提高制图的基本技能。

6、学会编制钢筋材料表。

二、

设计内容

1、结构平面布置图：

柱网、主梁、次梁及板的布置

2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算）3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算）4、主梁强度计算（按弹性理论计算）5、绘制结构施工图

（1）、结构平面布置图（1：

200）

（2）、板的配筋图（1：

50）（3）、次梁的配筋图（1：

50；1：

25）（4）、主梁的配筋图（1：

40；1：

20）及弯矩M、剪力V的包络图（5）、钢筋明细表及图纸说明

三、

设计资料

1、车间类别为三类金工车间三类金工车间，车间内无侵蚀性介质，结构平面及柱网布置如图。

经查规范三类金工车间经查规范资料：

板跨≥1.2m时，楼面的活荷载标准值为16.0kN/㎡；板跨≥2.0m时，楼面的活荷载标准值为10.0kN/㎡；次梁（肋梁）间距≥1.2m时，楼面的活荷载标准值为10.0kN/㎡；次梁（肋梁）间距≥2.0m时，楼面的活荷载标准值为8.0kN/㎡。

数据数据：

Lx=6000,Ly=6300。

数据

2楼面构造。

采用20mm厚水泥砂浆抹面，15mm厚混合砂浆天棚抹灰。

3屋面构造（计算柱内力用）。

三毡四油防水层，20厚水泥砂浆找平层、150厚（平均）炉渣找坡层、120厚水泥珍珠岩制品保温层、一毡二油隔气层、60厚钢筋混凝土屋面板、15厚混合砂浆天棚抹灰。

4梁、柱用15厚混合砂浆抹灰。

5混凝土采用C25；主梁、次梁受力筋采用HRB335级钢筋，其他均采用HPB235级钢筋。

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书

1、楼盖梁格布置及截面尺寸确定、确定主梁的跨度为6.0m，次梁的跨度为6.3m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.0m。

楼盖结构的平面布置图如图所示。

按高跨比条件要求板的厚度h≥l/40=2000/40=50㎜，对工业建筑的楼板，要求h≥80㎜，所以板厚取h=80㎜。

次梁截面高度应满足（1/18~1/12）l=（1/18~1/12）×6300=350~525mm，取h=500mm，截面宽b=（1/3~1/2）h=（1/3~1/2）×500=167~250mm，取b=200mm。

主梁截面高度应满足h=（1/14~1/8）l=（1/14~1/8）×6000=429~750mm,取h=650mm，截面宽度b=（1/3~1/2）h=（1/3~1/2）×650=217~325mm,取b=300mm。

3、板的设计——按考虑塑性内力重分布设计——按考虑塑性内力重分布设计、板的设计——

（1）、荷载计算恒荷载标准值20mm厚水泥沙浆面层：

0.02×20=0.4kN/㎡80mm厚钢筋混凝土板：

0.08×25=2.0kN/㎡15mm厚混合沙浆天棚抹灰：

0.015×17=0.255kN/㎡小计活荷载标准值：

：

2.655kN/㎡10.0kN/㎡

2

因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4.0kN/m，所以活荷载分项系数取1.3，恒荷载设计值：

g=2.655×1.2=3.168kN/㎡活荷载设计值：

q=10×1.3=13.0kN/㎡荷载设计总值：

g+q=16.186kN/㎡,近似取16.2kN/㎡

（2）、计算简图取1m板宽作为计算单元，板的实际结构如图所示，由图可知：

次梁截面宽为b=200mm，现浇板在墙上的支承长度为a=120mm，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为：

边跨按以下二项较小值确定：

l01=ln+h/2=（2000-120-200/2）+80/2=1820mml011=ln+a/2=（2000-120-200/2）+120/2=1840mm故边跨板的计算跨度取lo1=1820mm

中间跨：

l02=ln=2000-200=1800mm板的计算简图如图所示。

（3）弯矩设计值因边跨与中跨的计算跨度相差（1820-1800）/1800=1.1%小于10%，可按等跨连续板计算由资料可查得：

板的弯矩系数αM,，板的弯矩设计值计算过程见下表板的弯矩设计值的计算1B边跨跨中离端第二支座1/11l01=1.82

20

截面位置弯矩系数αM计算跨度l0（m）

M=αM（g+q）l

2中间跨跨中1/16l02=1.8016.2×1.80×1.80/16=3.28

C中间支座-1/14l02=1.80-16.2×1.80×1.80/14=-3.75

-1/11l01=1.82-16.2×1.82×1.82/11=-4.88

16.2×1.82×1.82/11=4.88

（kN.m）

（4）配筋计算——正截面受弯承载力计算板厚80mm,ho=80-20=60mm,b=1000mm,C25混凝土a1=1.0,fc=11.9N/mm2，HPB235钢筋，fy=210N/mm2。

对轴线②~⑤间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便，近似对钢筋面积折减20%。

板配筋计算过程见表。

板的配筋计算1B2C截面位置弯矩设计值（kN?

m）αs=M/α1fcbh024.880.1140.121-4.88-0.1140.1<-0.121<0.35-41110@190As=4133.280.0770.082728@180As=279-3.75-0.0880.1<-0.092<0.353138@160As=314

ξ=1?

1?

2αs

计算配筋（mm2）411轴线AS=ξbh0α1fc/fy①~②⑤~实际配筋10@190⑥（mm2）As=413

轴线②~⑤

计算配筋（mm2）411AS=ξbh0α1fc/fy实际配筋（mm2）配筋率验算pmin=0.45ft/fy=0.45P=As/bh=0.52%×1.27/210=0.27%10@190As=413

41110@190As=413

0.8×272=2188@180As=279

0.8×313=2508@180As=279

P=As/bh=0.52%

P=As/bh=0.47%

P=As/bh=0.47%

（5）板的配筋图绘制板中除配置计算钢筋外，还应配置构造钢筋如分布钢筋和嵌入墙内的板的附加钢筋。

板的配筋图如图所示。

4、次梁设计——按考虑塑性内力重分布设计——按考虑塑性内力重分布设计、次梁设计——

（1）荷载设计值：

恒荷载设计值板传来的荷载：

3.186×2.0=6.372kN/m次梁自重：

0.2×（0.5-0.08）×25×1.2=2.52kN/m次梁粉刷：

2×0.015×（0.5-0.08）×17×1.2=0.257kN/m小计g=9.149kN/m活荷载设计值：

q=13×2.0=26kN/m荷载总设计值：

q+g=26+9.149=35.149kN/m近似取荷载35.15kN/m

（2）、计算简图由次梁实际结构图可知，次梁在墙上的支承长度为a=240mm，主梁宽度为b=300mm。

次梁的边跨的计算跨度按以下二项的较小值确定：

l01=ln+h/2=（6300-120-300/2）+240/2=6150mml011=1.025ln=1.025×6300=6181mm故边跨板的计算跨度取lo1=6150mm中间跨：

l02=ln=6300-300=6000mm计算简图如图所示。

（3）弯矩设计值和剪力设计值的计算因边跨和中间跨的计算跨度相差（6150-6000）/6000=2.5%小于10%，可按等跨连续梁计算。

由表可分别查得弯矩系数αM和剪力系数αV。

次梁的弯矩设计值和剪力设计值见表：

次梁的弯矩设计值的计算1B边跨跨中离端第二支座1/11l01=6.1535.15×26.15/11=120.86-1/11l01=6.15-35.15×26.15/11=-120.86

截面位置弯矩系数αM计算跨度l0（m）

2中间跨跨中1/16l02=6.035.15×26.0/16=79.1

C中间支座-1/14l02=6.0-35.15×26.0/14=-90.4

M=αM（g+q）l02（kN.m）

截面位置剪力系数αV净跨度ln

次梁的剪力设计值的计算AB（左）边支座离端第二支座0.45ln1=6.030.45x35.15x6.03=95.38kN0.6ln1=6.030.6x25.15x6.03=127.17kN

B（右）离端第二支座0.55ln2=6.00.55x25.15x6.0=116kN

C中间支座0.55ln2=6.00.55x25.15x6.0=116kN

V=αV（g+q）ln

（kN）

（4）配筋计算①正截面抗弯承载力计算次梁跨中正弯矩按T形截面进行承载力计算，其翼缘宽度取下面二项的较小值：

b’f=lo/3=6000/3=2000mmb’f=b+Sn=200+2000-2000=2000mm’故取bf＝2000mmfy=300N/C25混凝土a1=1.0,fc=11.9N/mm2,ft=1.27N/mm2;纵向钢筋采用HRB335，

mm2,箍筋采用HPB235，fyv=210N/mm2,ho=500-35=465mm。

判别跨中截面属于哪一支座截面按矩形截面计算，正截面承载力计算过程列于表。

次梁正截面受弯承载力计算截面弯矩设计值（kN?

m）αs=M/α1fcbh021120.86B-120.86279.1C-90.4

120.86x106/（1x11.9120.86x106/（1x11.9x2000x4652）=x200x4652）=0.0230.2350.0230.1<0.272<0.350.272x200x465x1x11.9/300=1003.42Ф22+1Ф18As=1014.5

79.1x106/（1x11.990.4x106/（1x11.9x2000x4652）=x2000x4652）=0.01540.1760.01550.1<0.195<0.35

ξ=1?

1?

2αs

2

选配钢筋

0.023x2000x465计算配筋（mm）x1x11.9/300AS=ξbh0α1fc/fy=848.52Ф18+1Ф22实际配筋（mm2）As=889.1

0.195x2000x4650.0155x2000x465x1x11.9/300x1x11.9/300=719.4=571.81Ф22+2Ф12As=606.12Ф20+1Ф12As=741.1

②斜截面受剪承载力计算（包括复核截面尺寸、腹筋计算和最小配箍率验算）。

复核截面尺寸：

’hw=ho-bf=465-80=385mm且hw/b=465/200=1.93<4,故截面尺寸按下式计算：

0.25bcfcbho=0.25x1.0x11.9x200x465=276.7kN>Vmax=127.17kN故截面尺寸满足要求次梁斜截面承载力计算见下表：

次梁斜截面承载力计算见下表截面V（kN）A95.38276.7>V截面满足82.7V满足

B左

127.17276.7>V截面满足82.7V满足

B右

116276.7>V截面满足82.7V满足

C116276.7>V截面满足82.7V满足

0.25βcfcbh0（kN）Vc=0.7ftbh0（kN）

选用钢筋

Asv=nAsv1

s=1.25fyvAsvh0/（V?

Vc）

实配箍筋间距

Vcs=Vc+1.25fyv

Asvh0s

（5）施工图的绘制次梁配筋图如图所示，其中次梁纵筋锚固长度确定：

伸入墙支座时，梁顶面纵筋的锚固长度按下式确定：

a=afyd/ft=0.14×300×22/1.27=727.6,l=l取750mm.伸入墙支座时，梁底面纵筋的锚固长度按确定：

l=12d=12×18=216mm,取250mm.梁底面纵筋伸入中间支座的长度应满足l>12d=12×22=264mm，取300mm.纵筋的截断点距支座的距离:

l=ln/5+20d=6022/5+20x22=1644.4mm,取1650mm.

5、主梁设计——主梁内力按弹性理论设计——主梁内力按弹性理论设计、主梁设计——主梁内力按弹性理论设计：

）荷载设计值。

（为简化计算，将主梁的自重等效为集中荷载）

（1）荷载设计值。

次梁传来的荷载：

9.149×6.3=57.64kN主梁自重（含粉刷）：

[（0.65-0.08）×0.3×2.0×25+2×（0.65-0.08）×0.015×17×2.0]×1.2=10.958kN恒荷载设计值：

G=57.64+10.958=68.6kN活荷载设计值：

Q=26×100.86.3=163.8kN

（2）计算简图）主梁的实际结构如图所示,主梁端部支承在墙上的支承长度a=370mm,中间支承在400mm×400mm的混凝土柱上,其计算跨度按以下方法确定:

边跨:

lo1=ln+a/2+b/2=（6000-200-120）+400/2+400/2=6080mmLo1=1.025ln+b/2=（600-200-120）+200=6022mm故lo1取6022mm中跨lo2=6000mm计算简图如图所示。

、内力设计值计算及包络图绘制（3）内力设计值计算及包络图绘制）、因跨度相差不超过10%，可按等跨连续梁计算。

弯矩值计算：

①弯矩值计算：

弯矩:

M=k1Gl+k2Ql，式中k1和k2由附表1查得

主梁的弯矩设计值计算（主梁的弯矩设计值计算（kN?

m）项次1恒载荷载简图

kM1

kMB

kM2

kMC

弯矩图示意图

0.244-0.26740.067-0.2674————————————————100.8-110.327.6-110.30.289-0.133-0.133-0.133————————————————285.1-130.95-130.7-130.95-0.044-0.1330.200-0.133————————————————-43.4-130.95196.6-130.950.229-0.3110.096-0.089————————————————225.9-306.294.3-87.6-0.089/-0.0890.17-0.3113————————————————-87.6167.1-306.2-29.3组合项次Mmin（kN·m）①+③57.4①+④-416.5①+②-103.1①+⑤-416.5

2活载

3活载4活载

5活载

组合项次Mmax（kN·m）

①+②385.9

①+⑤-197.9

①+③224.2

①+④-197.9

②、剪力设计值：

剪力设计值：

剪力:

V=k3G+K4Q,式中系数k3,k4,由附录1中查到，不同截面的剪力值经过计算如表所示。

主梁的剪力计算（）主梁的剪力计算（kN）项次①恒载②活载④活载⑤活载组合项次Vmax（kN）荷载简图

kVA

kVBl

kVBr

0.73350.30.866141.90.689112.9-0.089-14.6①+②192.2

-1.267-86.9-1.134-185.7-1.311-214.7-0.089-14.6①+⑤-101.5

1.0068.6001.222200.20.788127.4①+④268.8

①+⑤①+④①+②组合项次35.7-301.668.6Vmin（kN）弯矩、③弯矩、剪力包络图绘制荷载组合①+②时，出现第一跨跨内最大弯矩和第二跨跨内最小弯矩，此时，MA=0，MB=-110.3-130.95=-241.25kN.m，以这两个支座的弯矩值的连线为基线，叠加边跨载集中荷载G+Q=68.6+163.8=232.4kN作用下的简支梁弯矩图：

则第一个集中荷载下的弯矩值为1/3（G+Q）l01-1/3×MB=386.1kN.m≈Mmax,×第二集中荷载作用下弯矩值为1/3（G+Q）l01-2/3×MB=305.7kN·m。

×中间跨跨中弯矩最小时，两个支座弯矩值均为－241.25kN·m，以此支座弯矩连线叠加集中荷载。

则集中荷载处的弯矩值为1/3Gl02－MB=-104.05kN·m.荷载组合①+④时支座最大负弯矩MB=-416.5kN·m其它两个支座的弯矩为MA=0，MC=-197.9kN·m，在这三个支座弯矩间连线，以此连线为基线，于第一跨、第二跨分别叠加集中荷在G+Q时的简支梁弯矩图：

则集中荷载处的弯矩值依次为327.7kN·m，188.8kN·m。

同理，当?

MC最大时同理，最大时，同理集中荷载下的弯矩倒位排列弯矩倒位排列。

集中荷载下的弯矩倒位排列荷载组合①+③时，出现边跨跨内弯矩最小与中间跨跨中弯矩最大。

此时MB=MC=-241.25kN·m，，第一跨在集中荷载G作用下的弯矩值分别为857.3kN·m，-23.1kN·m,第二跨在集中荷载Ｇ＋Ｑ作用下的弯矩值为224.2kN·m①+5情况的弯矩按此方法计算。

所计算的跨内最大弯矩与表中有少量的差异，是因为计算跨度并非严格等跨所致。

主梁的弯矩包络图见下图。

荷载组合①+②时，VAmax=192.2kN，至第二跨荷载处剪力降为192.2-232.4=－40.2kN；－

至第二集中荷载处剪力降为―40.2―232.4=－272.6kN，荷载组合①+④时，VB最大，其―－VBl=-301.6kN，则第一跨中集中荷载处剪力顺次为（从左到右）163.2kN,－69.2kN,其余剪力值可按此计算。

主梁的剪力包络图见图。

（4）配筋计算承载力计算）C25混凝土，a1=1.0,fc=11.9N/mm2,ft=1.27N/mm2;纵向钢筋HRB335，其中fy=300N/mm2,箍筋采用HPB235，fyv=210N/mm2.正截面受弯承载力计算及纵筋的计算①正截面受弯承载力计算及纵筋的计算

0跨中正弯矩按Ｔ形截面计算，因f’翼缘计算宽度按lo/3=6.0/3=2.0m和b+Sn=0.3+6-0.3=6.0m，中较小值确定，bf=2000mm取Ｂ支座处的弯矩设计值：

。

MB=Mmax-Vob/2=-413.5+232.4x0.4/2=-370.02kN·m判别跨中截面属于哪一类T形截面’’’a1fcbfhf（ho-hf/2）=1.0x11.9x2000x80x（615-40）=1094.8kN.m>M1>M2.属于第一类T形截面.正截面受弯承载力的计算过程如下:

h′/h=80/615=0.130>0.10

表1-15截面

主梁正截面受弯承载力及配筋计算1385.90.0470.048<0.518－3700.3080.380<0.518B224.20.0250.025<0.5182－103.10.080.083<0.518

弯矩设计值（kN.m）αs=M/α1fcbh0

2

ξ=1?

1?

2αs

计算配筋（mm2）AS=ξbh0α1fc/fy实际配筋（mm）

2

2246.7

3622.86Ф221Ф20As=2595.2

1219.8

592.6

选配钢筋

6Ф22As=2281

4Ф20As=1256

2Ф20As=628

②箍筋计算——斜截面受剪承载力计算箍筋计算——斜截面受剪承载力计算——验算截面尺寸：

验算截面尺寸’hw=ho-bf=580-80=500mm且hw/b=500/300=1.7<4,故截面尺寸按下式计算：

0.25bcfcbho=0.25x1.0x11.9x300x500=446.25kN>Vmax=301.6kN故截面尺寸满足要求斜截面配筋计算：

截V（kN）

面

A192.2548.9>V截面满足164.02

B左

-301.6517.7>V截面满足254.69

B右

368.8517.7>V截面满足254.69

0.25βcfcbh0（kN）Vc=0.7ftbh0（kN）

箍筋肢数、直径

Asv=nAsv1

Vcs=Vc=0.7ftbh0+1.25fyvAsvho/s实配箍筋间距

100.6

100.6

100.6

272.3>V150

256.8