新华阳光国际悬挑脚手架.docx

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新华阳光国际悬挑脚手架

新华阳光国际工程

脚

手

架

专

项

施

工

方

案

浙江省东阳第三建筑工程有限公司

二oo九年十二月

一、工程概况

二、编制依据

三、脚手架总体搭设方案

四、脚手架设计与计算

五、脚手架的构造及施工

六、电梯井道内架子、隔离搭设

七、三宝、四口、临边设置与管理

八、避雷装置

九、脚手架的检查与验收要求

十、安全管理措施

十一、文明施工

十二、应急措施

十三、附图

悬挑脚手架专项施工方案

一、工程概况

新华阳光国际10#、12#、中心车库工程位于合肥市肥西县明珠大道与翠竹路交叉口。

是集多高层住宅、地下车库等功能为一体的住宅小区，由安徽新华房产有限公司投资兴建，安徽省建筑设计研究院设计，安徽省建设工程勘察设计院。

总建筑面积29486.07M2，其中10#楼为高层住宅，地上18跃19层，建筑面积为11312.07M2，标准层层高2.9M，电梯机房顶标高为64.35M，±0.000相当于绝对标高39.900米,室内比室外低900mm；12#楼为高层住宅，地上11跃12层，建筑面积为8966.00M2，标准层高2.9M，檐高40.75M、40.4M，±0.000相当于绝对标高40.950米,室内比室外高450mm。

二、编制依据

1、新华阳光国际10#楼、12#楼施工图纸

2、<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>

3、<<建筑施工安全检查标准>>

4、<<建筑结构荷载规范>>

三、脚手架总体搭设方案

结合本工程结构形式、实际施工特点，10#楼1~4层（－0.1m～11.5m）采用落地扣件式双排钢管脚手架，脚手架搭设高度为11.6米。

4层~电梯机房顶层采用悬挑外脚手架，共设三挑。

4层~10层（11.5m～28.9m）为第一挑，总高度为17.4米，约10步，每步1.8m；10层~16层（28.9m～46.3m）为第二挑，总高度为17.4米，约10步，每步1.8m；16层～檐口+1.5M为第三挑，总高度为17.4米，共10步，每步1.8m。

12#楼1层~3层（-0.45m~5.8m）采用落地式采用落地扣件式双排钢管脚手架，脚手架搭设高度为6.25m；3层~电梯机房顶采用悬挑脚手架。

3层~9层（5.8m~23.2）为第一挑，总高度为17.4m，约10步，每步1.8m；九层~檐口+1.5M为第二挑，总高度为17.3米，共10步，每步1.8m。

悬挑外脚手架的基本构造如下：

1、悬挑水平钢梁采用16号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3米，建筑物内锚固段长度3.20米；转角处悬挑长度为2.5米，建筑物内锚固长度为5.0米。

2、悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，设有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

3、脚手架用ф48×3.5钢管和扣件搭设成双排架，其立杆横距为1.0m，里立杆离墙面0.20M，纵距不大于1.5M，步距为1.8M（视每挑架子的总高度和步数而定）。

4、脚手架立杆下部支承在槽钢上，上部焊接L=100，Φ25钢筋，便于钢管插入固定，然后在组成的钢架上与普通外架一样搭设上部架体。

5、连墙件采用逐层3跨双扣件连续设置，竖向间距2.9米，水平间距4.50米。

6、脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板层层铺设。

7、立杆底部200mm处设扫地杆。

8、水平钢梁与楼板压点采用Φ16圆钢拉环，拉环压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

9、楼层采光井外侧采用16号槽钢外挑，并增设16号槽钢联梁加强。

采光井内采用16号槽钢搁置于两侧梁上，中间满堂架搭设。

四、脚手架设计与计算

（一）落地式扣件钢管脚手架脚手架验算（10#楼四层以下部分）

A、参数信息

1、脚手架参数

双排脚手架搭设高度为11.6米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.00米，大小横杆的步距为1.80米；内排架距离墙长度为0.20米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用逐层三跨，竖向间距2.90米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；

2、活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

3.000kN/m2；脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2层；

3、风荷载参数

本工程地处安徽省合肥市，基本风压为0.35kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.14，风荷载体型系数μs为0.65；

脚手架计算中考虑风荷载作用。

4、静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:

0.140；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；脚手板铺设层数:

6；

脚手板类别:

竹串片脚手板；栏杆挡板类别:

栏杆、竹串片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）:

0.038；

5、地基参数

地基土类型:

素填土；地基承载力标准值（kN/m2）:

500.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.09；地面广截力调整系数:

1.00。

B、大横杆的计算

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1、均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.350×1.000/（2+1）=0.117kN/m；

活荷载标准值:

Q=3.000×1.000/（2+1）=1.000kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×0.038+1.2×0.117=0.186kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×1.000=1.400kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2、强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.186×1.5002+0.10×1.400×1.5002=0.348kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=-0.10×0.186×1.5002-0.117×1.400×1.5002=-0.410kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.348×106,0.410×106）/5080.0=80.709N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=80.709N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

3、挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.117=0.155kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=1.000kN/m；

最大挠度计算值为：

V=0.677×0.155×1500.04/（100×2.06×105×121900.0）+0.990×1.000×1500.04/（100×2.06×105×121900.0）=2.207mm；

大横杆的最大挠度2.207mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm，满足要求！

C、小横杆的计算

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1、荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.038×1.500=0.058kN；

脚手板的自重标准值：

P2=0.350×1.000×1.500/（2+1）=0.175kN；

活荷载标准值：

Q=3.000×1.000×1.500/（2+1）=1.500kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×（0.058+0.175）+1.4×1.500=2.379kN；

小横杆计算简图

2、强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×1.0002/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.379×1.000/3=0.793kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.799kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.799×106/5080.000=157.244N/mm2；

小横杆的最大应力计算值σ=157.244N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！

3、挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×1000.04/（384×2.060×105×121900.000）=0.020mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.175+1.500=1.733kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1732.600×1000.0×（3×1000.02-4×1000.02/9）/（72×2.060×105

×121900.0）=2.449mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.020+2.449=2.469mm；

小横杆的最大挠度和2.469mm小于小横杆的最大容许挠度1000.000/150=6.667与10mm,满足要求！

D、扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值:

P1=0.038×1.500×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.038×1.000=0.038kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.350×1.000×1.500/2=0.262kN；

活荷载标准值:

Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN；

荷载的设计值:

R=1.2×（0.038+0.262）+1.4×2.250=3.511kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

E、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1248

NG1=[0.1248+（1.50×2/2+1.50×2）×0.038/1.80]×11.60=2.561；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×6×1.500×（1.000+0.2）/2=1.890kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14

NG3=0.140×6×1.500/2=0.630kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.500×11.600=0.087kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.168kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×1.000×1.500×2/2=4.500kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.350kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1.140；

Us--风荷载体型系数：

取值为0.645；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.350×1.140×0.645=0.180kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.168+1.4×4.500=12.502kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.168+0.85×1.4×4.500=11.557kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.180×1.500×

1.8002/10=0.104kN.m；

F、立杆的稳定性计算

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=12.502kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.500；

计算长度,由公式lo=kμh确定：

l0=3.119m；

长细比Lo/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.186；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=12502.000/（0.186×489.000）=137.453N/mm2；

立杆稳定性计算σ=137.453N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=11.557kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.500；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.119m；

长细比:

L0/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=11556.936/（0.186×489.000）+104187.083/5080.000=147.573N/mm2；

立杆稳定性计算σ=147.573N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

G、最大搭设高度的计算

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=2.607kN；

活荷载标准值：

NQ=4.500kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.125kN/m；

Hs=[0.186×4.890×10-4×205.000×103-（1.2×2.607

+1.4×4.500）]/（1.2×0.125）=61.546m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=61.546/（1+0.001×61.546）=57.978m；

[H]=57.978和50比较取较小值。

得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=2.607kN；

活荷载标准值：

NQ=4.500kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

Mwk=Mw/（1.4×0.85）=0.104/（1.4×0.85）=0.088kN.m；

Hs=（0.186×4.890×10-4×205.000×10-3-（1.2×2.607+0.85×1.4×（4.500+0.186×4.890×0.088/5.080）））/（1.2×0.125）=55.400m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=55.400/（1+0.001×55.400）=52.492m；

[H]=52.492和50比较取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！

H、连墙件的计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0.180kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=4.086kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9.086kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·A·[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l0/i=200.000/15.800的结果查表得到φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；

又：

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.966×4.890×10-4×205.000×103=96.837kN；

Nl=9.086

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=9.086小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求！

I、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×kc=500.000kN/m2；

其中，地基承载力标准值：

fgk=500.000kN/m2；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=1.000；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=128.410kN/m2；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=11.557kN；

基础底面面积：

A=0.090m2。

p=128.410≤fg=500.000kN/m2。

地基承载力满足要求！

（二）、悬挑式钢管脚手架脚手架验算（以总高度为17.4米，共10步，每步1.8M为计算对象）。

A、参数信息

1、脚手架参数

双排脚手架搭设高度为17.4米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.85米，立杆的步距为1.80米；内排架距离墙长度为0.2米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取逐层三跨连续，竖向间距2.90米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；

2、活荷载参数

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

3.000；脚手架用途:

结构脚手架；同时施工层数:

2层；

3、风荷载参数

本工程地处安徽省合肥市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数μz为1.250，风荷载体型系数μs为0.645；计算中考虑风荷载作用；

4、静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:

0.140；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0.005；脚手板铺设层数:

10层；

脚手板类别:

竹串片脚手板；栏杆挡板类别:

栏杆、竹串片脚手板挡板；

5、水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.15米，建筑物内锚固段长度3.35米。

与楼板连接的螺栓直径（mm）:

16.00；楼板混凝土标号:

C25；

6、拉绳与支杆参数

支撑数量为:

1；

钢丝绳安全系数为:

6.000；

钢丝绳与墙距离为（m）:

2.90；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物1.05m。

B、大横杆的计算

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.350×0.850/（2+1）=0.099kN/m；

活荷载标准值:

Q=3.000×0.850/（2+1）=0.850kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×0.038+1.2×0.099=0.165kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×0.850=1.190kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.165×1.5002+0.10×1.190×1.5002=0.297kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=-0.10×0.165×1.5002-0.117×1.190×1.5002=-0.350kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.297×106,0.350×106