支模架板模板扣件式计算书施工方案.docx

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支模架板模板扣件式计算书施工方案

120mm板模板（扣件式）计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

4、《钢结构设计规范》GB50017-2003

、工程属性

新浇混凝土楼板名称

标准层120mm板

新浇混凝土楼板板厚（mm）

120

模板支架高度H（m）

3

模板支架纵向长度L（m）

8

模板支架横向长度B（m）

7.8

、荷载设计

模板及其支架自重标准值

2

G1k（kN/m）

面板

0.1

面板及小梁

0.3

楼板模板

0.5

模板及其支架

0.75

3

混凝土自重标准值G2k（kN/m3）

24

3

钢筋自重标准值G3k（kN/m）

1.1

施工人员及设备荷载标准值

Q1k

当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）

2.5

当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）

2.5

当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）

1.5

当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活

何载（kN/m）

1

2

风荷载标准值®k（kN/m）

基本风压

w0（kN/m2）

0.2

0.051

地基粗糙程度

D类（有密集建筑群且房屋较高市区）

模板支架顶部距地面咼度（m）

2.9

风压高度变化

系数吃

0.51

风荷载体型系

数MS

0.5

三、模板体系设计

主梁布置方向

平行立柱纵向方向

立柱纵向间距la（mm）

1000

立柱横向间距1b（mm）

1000

水平拉杆步距h（mm）

1500

小梁间距l（mm）

350

小梁最大悬挑长度li（mm）

200

主梁最大悬挑长度12（mm）

200

结构表面的要求

结构表面隐蔽

设计简图如下:

模板设计平面图

模板设计剖面图（模板支架纵向）

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度t（mm）

13

面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

12.5

面板抗剪强度设计值[t]（N/mn?

）

1.4

面板弹性模量E（N/mm2）

4500

面板计算方式

三等跨连续梁

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。

模板设计剖面图（模板支架横向）

W=bh2/6=1000X3X13/6=28166.667mm3,I=bh3/12=1000>13X13X13/12=

183083.333mnf

承载能力极限状态

+（G2k+G3k）来）+1.4区7Q1k]>b=0.9max[1.2（0.1+（24+1.1）0.12）+1.425

1.35（0.1+（24+1.1）0.12）+1.407>2.5]1>=6.511kN/m

qi静=0.9xG（Glk+（G2k+G3k）>h）>b]

0.9X.2X.1+（24+1.1）0.12）X=3.361kN/m

qi活=0.9xQQik）>b=0.9紅42.5）1=3.15kN/m

q2=0.91.2Gik>t>=0.91.20.1X=0.108kN/m

p=0.91.4>Q1k=0.91.42.5=3.15kN

正常使用极限状态

q=（；G（G1k+（G2k+G3k）>h））b=（1（0.1+（24+1.1）0.12））1=3.112kN/m

计算简图如下：

1、强度验算

M1=0.1qi静L2+0.117q活L2=0.1>3.361>0.352+0.1173.150.352=0.086kNm

M2=max[0.08q2L2+0.213pL,0.1cpL2+0.175pL]=

max[0.080.1080.352+0.2133.150.35,0.10.1080.352+0.1753.150.35]=

0.236kNm

Mmax=max[Mi,M2]=max[0.086,0.236]=0.236kNm

0=Mmax/W=0.236106/28166.667=8.375N/mm2<[f=12.5N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

vax=0.677ql4/（100EI）=0.6773.1123504/（1004500>183083.333）=0.384mm

v=0.384mm<[=]/250=350/250=1.4mm

满足要求！

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁截面类型（mm）

40X90

小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

15.44

小梁抗剪强度设计值[t]（N/mn?

）

1.78

小梁截面抵抗矩W（cm3）

54

小梁弹性模量E（N/mm2）

9350

小梁截面惯性矩l（cm4）

243

小梁计算方式

二等跨连续梁

qi=0.9max[1.2（Gik+（G2k+G3k）来）+1.4Qik,1.35（Gik

+（G2k+G3k）来）+1.4区7&k]>b=0.9>hax[1.2（0.3+（24+1.1）0.12）+1.425,

1.35（0.3+（24+1.1）0.12）+1.407>2.5]0<35=2.354kN/m

因此，q1静=0.9X.22你

+（G2k+G3k）>h）为=0.9为.2（0.3+（24+1.1）0.12）0.35=1.252kN/m

q1活=0.91.4>Q1k>b=0.9X.42.50.35=1.103kN/m

q2=0.91.2G1k>^=0.91.20.30.35=0.113kN/m

p=0.91.4>Q1k=0.91.4>2.5=3.15kN

计算简图如下：

q：

1、强度验算

M1=0.125qi静L2+0.125q1活L2=0.125>1.252X2+0.1251.10312=0.294kNm

M2=max[0.07q2L2+0.203pL,0.125q2L2+0.188pL]

max[0.070.113*+0.2033.151,0.1250.113*+0.1883.151]=0.647kNm

M3=max[qiLi2/2,q2Li2/2+pLi]=max[2.3540^/2,0.113&22/2+3.15（X2]=

0.632kNm

Mmax=max[M1,M2,M3]=max[0.294,0.647,0.632]=0.647kNm

（=Mmax/W=0.647XJ06/54000=11.989N/mm2<[f]=15.44N/m&

满足要求！

2、抗剪验算

V1=0.625qi静L+0.625q1活L=0.6250.2520+0.6250.1030=1.472kN

V2=0.625cpL+0.688p=0.6250.1130+0.6880.15=2.238kN

V3=max[q1L1,q2L1+p]=max[2.3540.2,0.1130.2+3.15]=3.173kN

Vmax=max[V1,V2,V3]=max[1.472,2.238,3.173]=3.173kN

Tax=3Vmax/（2bh0）=3>3.1731000/（240>90）=1.322N/mm2<[t]=1.78N/r^m满足要求！

3、挠度验算

q=（y（G1k+（G2k+G3k）0h））b=（10（0.3+（24+1.1）0.12））035=1.159kN/m

挠度，跨中vax=0.521qL4/（100EI）=0.5211.15910004/（10093500243%04）=0.266mm<[=]/250=1000/250=4mm；

悬臂端vax=q|14/（8EI）=1.1592004/（893500243X04）=0.01mm<[=2*/250=20200/250=1.6mm

满足要求！

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁截面类型（mm）

①4802.7

主梁计算截面类型（mm）

①4802.7

主梁抗弯强度设计值［f］（N/mm2）

205

主梁抗剪强度设计值［tKN/mn2）

125

主梁截面抵抗矩W（cm3）

4.12

主梁弹性模量E（N/mm2）

206000

主梁截面惯性矩l（cm4）

9.89

主梁计算方式

三等跨连续梁

1、小梁最大支座反力计算

q1=0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）0h）+1.4Q1k,1.35（G1k

+（G2k+G3k）来）+1.4区7&k]>b=0.9Max[1.2（0.5+（24+1.1）0.12）+1.415,

1.35（0.5+（24+1.1）0.12）+1.407X.5]0.35=1.989kN/m

qi静=0.91.22你+（G2k+G3k）来）>b=0.9X.2（0.5+（24+1.1）0.12）0.35=1.328kN/m

q1活=0.91.4Q1k>

q2=（Y（G1k+（G2k+G3k）来））b=（1>（0.5+（24+1.1）0.12））035=1.229kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax=1.25q1L=1.251.9891=2.486kN

按悬臂梁，R1=1.9890.2=0.398kN

R=max[Rmax,R1]=2.486kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max=1.25q2L=1.251.2291=1.537kN

按悬臂梁，R'1=q2l1=1.229>0.2=0.246kN

R'=max[R'max，R'1]=1.537kN;

计算简图如下：

2.4EALK2.4Sfi.kNlr4S€k.N2.4S€tN2.4£€kN2.4MLN2.464LN

主梁计算简图一

严11DW

L

1000

1«»1IMI

r

r+<

主梁计算简图

2、抗弯验算

主梁弯矩图一（kNm）

主梁弯矩图二（kNm）

（=Mmax/W=0.752>106/4120=182.593N/mm2w[f]=205N/mnf

满足要求！

3、抗剪验算

主梁剪力图一（kN）

!

5,1C4

2354

2354

J.-4%

2436

2.618

Z.61A

ai卫

lb

olW

4X112

朋J

g

c

02

24赵

<<618

2i-6L3

”2,收

-2.J54

2354

^104

主梁剪力图二（kN）

Tax=2Vmax/A=2>5.104>1000/384=26.586N/mm2w[t]=125N/mm

满足要求！

4、挠度验算

-1.402

主梁变形图一（mm）

主梁变形图二（mm）

跨中vax=1.402mm<[v]=1000/250=4mm

悬挑段vax=1.027mm<[v]=2x200/250=1.6mm

满足要求！

5、支座反力计算

承载能力极限状态

图一

支座反力依次为Ri=6.09kN,R2=7.08kN，R3=7.968kN,R4=3.723kN

图二

支座反力依次为Ri=4.84kN，R2=7.59kN，R3=7.59kN，R4=4.84kN

七、扣件抗滑移验算

荷载传递至立柱方式

双扣件

扣件抗滑移折减系数kc

1

按上节计算可知，扣件受力N=7.968kNWR=kcX2=1xi2=12kN

满足要求！

八、立柱验算

钢管截面类型（mm）

①48X2.7

钢管计算截面类型（mm）

①48X2.7

钢材等级

Q235

立柱截面面积A（mm2）

384

立柱截面回转半径i（mm）

16

立柱截面抵抗矩W（cm3）

4.12

抗压强度设计值[f]（N/mm2）

205

支架自重标准值q（kN/m）

0.15

1、长细比验算

l0=h=1500mm

入=/i=1500/16=93.75<[入]=150

满足要求！

2、立柱稳定性验算

根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008荷载设计值qi有所不同：

小梁验算

qi=0.9和.2（0.5+（24+1.1）0.唸）+1.40>9X]>0.35=1.724kN/m同上四〜六步计算过程，可得：

R1=5.282kN,R2=6.583kN,R3=6.91kN,R4=4.197kN

入=/i=1500.000/16=93.75

查表得，曲=0.641

不考虑风荷载:

N

=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9>GYq>H=Max[5.282,6.583,6.91,4.197]+0.91.20153=7.396kN

f=N/（©1A）=7.396103/（0.641384）=30.047N/mm2<[]=205N/mm2

满足要求！

考虑风荷载:

Mw=0.9XQYPwkXla^2/10=0.91.40.9>0.0511X1.52/10=0.013kNm

Nw

=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9XGYq>H+Mw/lb=Max[5.282,6.583,6.91,4.197]+0.91.20^53+0.013/1=7.409kN

f=Nw/（“A）+Mw/W=

7.409103/（0.641384）+0.013106/4120=33.255N/mm2<[]=205N/mm2

满足要求！

九、高宽比验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：

支架高宽比不应大于3

H/B=3/7.8=0.385<3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算！

十、立柱支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h（mm）

120

混凝土强度等级

C25

混凝土的龄期（天）

7

混凝土的实测抗压强度fc（N/mm2）

6.902

混凝土的实测抗拉强度ft（N/mm2）

0.737

立柱垫板长a（mm）

200

立柱垫板宽b（mm）

200

Fi=N=7.409kN

1、受冲切承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

公式

参数剖析

FK（0.7hft+0.25pc,m）nmh0

F1

局部荷载设计值或集中反力设计值

fh

截面高度影响系数：

当hw800mm时，取f=1.o；当h>2000mm!

时，

取f=0.9;中间线性插入取用。

ft

混凝土轴心抗拉强度设计值

（pc,m

临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，

其值控制在1.0-3.5N/mm2范围内

Um

临界截面周长：

距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂

直截面的最不利周长。

h0

截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值

n=min（n,n）

n1=0.4+1.2/fn=0.5+asW0/4Um

n

局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数

n

临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数

f

局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，％

不宜大于4:

当f<2时取f=2,当面积为圆形时，取皆2

as

板柱结构类型的影响系数：

对中柱，取as=40，对边柱，取as=30:

对角柱，取as=20

说明

在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中qpc,m之值，将其取

为0,作为板承载能力安全储备。

2

可得：

S=1,ft=0.737N/mm,n=1ho=h-2O=1OOmm,

um=2[（a+ho）+（b+ho）]=12OOmm

F=（0.7年t+O.25ioc

m）nmh0=（0.7X1X0.737+0.25X0）X1X1200X100/1000=61=7）80NkN>F满足要求！

2、局部受压承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表

公式

参数剖析

Fl<1.35c掰cAln

F1

局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值

fc

混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值

混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用

卩

混凝土局部受压时的强度提高系数

Aln

混凝土局部受压净面积

1/2

3=（Ab/Al）

Al

混凝土局部受压面积

Ab

局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定

可得：

fc=6.902N/mm2，^=1,

卩=（Ab/Al）1/2=[（a+2b）（X+2b）/（ab）]1/2=[（600）（X00）/（2002X0）]1/2=3

2

Ain=ab=40000mm

F=1.35金卩fcAln=1.35X1X3X6.902X40000/1000=1118.124kN408kN

满足要求！