某互通立交桥箱梁施工组织设计.docx

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某互通立交桥箱梁施工组织设计

互通立交施工组织设计

现浇箱梁施工方案

一、工程概况

廊沧高速廊坊段龙街互通K60+472分离式立交桥现浇上部结构跨径组合为：

（24.95+25+25+24.95）m，双幅桥，桥梁起点桩号为K60+419.000，终点桩号为K60+525.000，桥梁总长106m，上跨被交路。

上部结构采用预应力钢筋混凝土连续箱梁，预应力连续箱梁采用等高度截面，截面为单箱多室形式，梁高150cm，右幅桥梁标准宽度16.75米，截面设计为单箱四室，左幅桥梁标准宽度为24.261米，截面设计为单箱六室。

下部结构采用柱式墩、右幅采用三柱墩，左幅采用四式墩，墩柱柱直径1.5m，最高墩柱为11.5米。

桩基础形式为水下钻孔灌注桩，共49根，桥台钻孔桩直径1.5m，桥墩钻孔桩直径1.8m，全桥桩长均为60m。

桥墩、桥台桩顶皆有承台，桥台为肋式台。

龙街互通立交桥连续箱梁顶板悬臂1.75米。

箱梁高度1.5米，顶板厚度25厘米，底板厚度20厘米，边腹板厚度50厘米，中腹板厚度40厘米。

为增强支点处抗剪能力，支点附近边腹板厚度增大为80厘米，中腹板厚度增大为70厘米。

箱梁底面支座位置处设置梁底支座垫平块，垫平块与箱梁一起浇筑。

预应力连续箱梁布置通长预应力钢束。

预应力连续箱梁采用符合GB/T5224-2003标准的ΦS15.24高强度低松弛钢绞线。

锚具采用OVM15系列锚具（OVM15-16：

28套、OVM15-14：

14套），预应力管道采用符合JT/T529-2004标准的金属波纹管。

预应力混凝土连续箱梁根据地形等采用满堂支架现浇施工。

箱梁分两次浇筑，先底板、腹板、后顶板和翼板。

外侧模板和内模采用大块钢模板和竹胶板。

二、支架及模板施工

利用全站仪采用极座标法，将箱梁中心线放出于地面上，并将两翼缘板的外边线放置地面上，两边各向外加宽1.5米，作为支架搭设的依据。

1、地基处理

本工程范围内地势基本平坦，表层土为杂填土，为保证支架基础的承载力，需对箱梁水平投影面积范围内的地基进行处理，方法如下：

①先将因下部施工造成的松软地基进行清除，对有积水的要排干，然后填土整平。

②清除局部松软土层，可采用全部换填石灰土、水泥土、砂砾等办法处理。

换填后用压路机碾压密实。

③有软基部分地基如按以上处理不能满足要求后，可采用粉喷桩处理。

④采用20-30cm厚的2:

8灰土封顶，确保地基承载能力，地势较差处在表面采用10cm厚的C15混凝土封顶，并在四周设置排水沟，保证支架范围内积水及时排除。

2、满堂支架搭设

支架采用φ48脚手杆搭设，采用满堂支架，支架支撑于20×20cm的砼上，支架上下各设一节调节杆，以调整支架高程。

满堂支架搭设安全技术措施:

支架搭设采用人工实施，并严格按照设计图纸进行搭架。

根据设计要求及预压结果考虑加设预拱度。

搭设支架前，应组织人员对进场的钢管、扣件、杆件进行检查。

首先，应有产品质量合格证，钢管、碗口杆件表面应平直光滑，钢管、碗口杆件的外径、壁厚、端面等的偏差应满足规定要求；钢管、扣件、碗口杆件均不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管、碗口杆件必须涂有防锈漆。

不满足上述条件的钢管、扣件不得采用。

搭设支架前，应根据需要进行放线定位。

严禁将不同直径的钢管、碗口杆件混合使用；钢管与相连接的扣件应匹配。

立杆在搭设时，上下的连接在高度方向上应相互错开，立杆上下连接应密实、牢固。

搭设过程中，应经常对立杆的竖直度进行检测，当偏差超出规范值，应立即纠偏。

当立杆搭设至一定的高度，在墩柱处，应采取措施将支架与墩柱抱紧，连为一体，钢管与墩柱混凝土面。

平杆搭设应与立杆同步进行，平杆在连接后好，应将碗口杆件上的扣件打紧。

平杆按照每隔一道加设一排的要求搭设，每层的平杆应在同一平面上。

平杆连接完成且将扣件打紧后，方可进行立杆的接高。

支架搭设过程中，须设置剪刀撑、横向斜撑，并且应随立杆、纵横向水平杆等同步搭设。

横向、纵向剪刀撑每隔4~6排设置一道，剪刀撑、横向斜撑均要求接地。

施工过程中，为保证安全，可在集中作业段采用脚手板搭设施工平台，脚手板厚度不小于5cm。

脚手板应铺满、铺稳，并尽量将脚手板与支撑杆件相连接。

木脚手板应采用杉木或松木制作。

严禁上下层交叉作业，施工人员必须戴安全帽、穿防滑鞋、系安全带。

严禁在六级风和大雨天、雷电、大雾天气时进行碗口支架的搭设施工。

底托、顶托插入钢管的长度不应小于总长的三分之一，且不小于20cm。

顶托槽口不得小于内设方木的宽度，槽口底部应平整。

作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。

不得将模板、支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂其中设备。

在碗口支架使用期间，严禁进行立杆、主节点处的水平杆、剪刀撑等的拆除作业。

临路搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。

在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

脚手架上应配有施工人员上下的便梯，禁止直接攀爬碗口支架上下。

底板铺设应从一端逐步推进，确保每一块竹胶板钉牢后，方可在上面站人，避免悬空被人踩反。

模板铺设完成后，应在最外侧及悬空端部架设安全网。

箱梁施工中因施工所需开设的孔洞，均应征得设计单位的同意，所有施工预埋件，在施工完后应予割除，恢复原状，并注意防锈和美观。

按照设计要求，各跨预加应力产生的长期反拱值均大于荷载短期效应组合计算的长期挠度，故各跨均不设预拱度。

因此，施工时只设置支架、地基变形等产生的预拱度。

3、支座安装

支架搭设完成后，安装支座，支座安装按设计要求进行，特别是滑动支座，安装时充分考虑温度等影响，留出适当的偏移量。

由测量组测量放样,划出支座中心线、方位线，并由现场技术员核对跨径尺寸。

支座安装前，将垫石顶面仔细清刷干净，再次复核标高无误后，将支座用环氧树脂粘贴在垫石上，不得出现脱空现象，必须保证支座底面水平和清洁。

4、底侧模拼装

现浇梁底侧模采用大块防水胶合板，以减少模板接缝，增加底板表面光洁度，提高砼外观质量，底模与侧模间采用加橡胶密贴，并加固牢固的办法，防止漏浆等。

满堂支架搭设简图右幅、左幅如下：

5、满堂支架施工计算

计算依据：

1．《公路桥涵施工技术规范》

2．《钢结构设计规范》

3．《混凝土结构设计规范》

4．《路桥施工计算手册》

在计算过程中，主要结构的力学性能取如下数据：

1．支架钢管：

，截面积

，截面惯性矩

，回转半径:

。

2．方木采用红松：

单重

，顺纹压应力

，顺

纹弯应力

，横纹弯应力

，顺纹剪应力

，弯曲剪应力

，弹性模量

。

3．型钢采用

钢，轴向应力

，弯曲应力

，

剪应力

。

现浇混凝土箱梁支架及模板计算:

计算分两部分:

一为箱梁中横隔板实体部分，木横梁间距20cm，立杆布置间距为60cm×60cm；二为箱梁中腹板实体部分，木横梁间距20cm，立杆布置间距为90cm×90cm.

①竹胶板底模计算

底模采用1.5cm竹胶板，设计强度取E=9200MPa，

。

木横梁采用

方木，跨间宽度

，净距

。

按箱梁纵向置于中腹板处的最不利位置计算，取1m为计算长度，按单向板计算：

底模板q1=97.5N/m2×1m=0.0975KN/m

砼重q2=26N/m3×1.5m×1m=39KN/m

砼重1.2倍冲击系数：

q2=39N/m×1.2=46.8KN/m

振捣砼q3=2kpa×1m=2KN/m

施工人群q4=1.5kpa×1m=1.5KN/m

总计荷载∑q=q1+q2+q3++q4=50.3975KN/m

强度:

ql2/10=［σ］×bh2/6

h=√（ql2×6/（10×［σ］×b））

=0.004823m=4.823mm

刚度:

ql4/128EI=l/400

I=bh3/12

h=3√（ql3×400×12/（E×128×l））

=5.88mm

在箱梁实体段位置，横梁间距10cm，1.5cm厚竹胶板可满足,按照横梁间距20cm,竹胶板在其余部位也可满足要求。

②箱梁中横隔板实体部分计算

a．木横梁

中横隔板全部为实体砼,砼计算高度为1.5m。

底模板q1=97.5N/m2×0.2m=0.0195KN/m

梁体砼重q2=26N/m3×1.5m×0.2m=7.8KN/m

砼重1.2倍冲击系数：

q2=7.8N/m×1.2=9.36KN/m

振捣砼q3=2kpa×0.2m=0.4KN/m

施工人群q4=1.5kpa×0.2m=0.3KN/m

总计荷载∑q=q1+q2+q3++q4=10.0795KN/m

以2跨连续梁计算：

最大支反力Rmax=1.143ql=1.143×10.0795×0.6=6.9114KN/m

最大剪力Qmax=0.607ql=0.607×10.0795×0.6=3.67037KN

最大弯矩Mmax=0.077ql2=0.077×10.0795×0.62=0.28KN.m

最大挠度fmax=0.0632ql4/EI=12×0.0632×10.0795×0.64/（9×109×0.1×0.13）=1.1mm

木横梁的强度及刚度检算：

支撑处方木横放的局部承压：

σab=R/A

局部受压:

σab=R/A=6.9114×103/（0.1×0.2×0.6）

=0.576Mpa<2.6Mpa

弯应力:

σab=M/W=M/（ab2）/6=6×0.28×103/（0.1×0.12）

=1.68Mpa<12Mpa

剪应力:

τmax=3Q/（2bh）=3×3.67037×103/（2×0.1×0.1）

=0.55Mpa<1.9Mpa

刚度:

f/L=1.1/600=0.001833<0.0025

木横梁采用10cm×10cm方木，间距20cm可满足要求。

b．木纵梁

木纵梁选用12cm×15cm的方木置于钢管立柱的托盘上，直接承受木横梁传递的荷载，按简支梁计算，计算跨径取立柱间距60cm。

支反力R=10.3866KN，Qmax=12.61KN

最大弯矩Mmax=0.96KN.m

最大挠度fmax=0.933mm

弯应力:

σmax=M/W=M/（ab2）/6=2.133Mpa<12Mpa

剪应力:

τmax=3Q/（2bh）=1.051Mpa<1.9Mpa

刚度:

f/L=0.933/600=0.001555<0.0025

木横梁采用12cm×15cm方木，间距20cm可满足要求。

③箱梁中腹板实体部分计算

a．木横梁

木横梁采用

方木直接承受底模传下的荷载，横梁在实体段间距20cm，木横梁置于

的木纵梁上，木纵梁按60cm布置.

木横梁置于箱底横隔板处的荷载：

底模板q1=97.5N/m2×0.2m=0.0195KN/m

振捣砼q3=2kpa×0.2m=0.4KN/m

施工人群q4=1.5kpa×0.2m=0.3KN/m

砼荷载一：

砼高1.5m,

梁体砼重q2=26N/m3×1.5m×0.2m=7.8KN/m

砼重1.2倍冲击系数：

q2=7.8N/m×1.2=9.36KN/m

总计荷载∑q=q1+q2+q3++q4=10.0795KN/m

砼荷载二：

砼高0.85m,

梁体砼重q2=26N/m3×0.85m×0.2m=4.42KN/m

砼重1.2倍冲击系数：

q2=4.42KN/m×1.2=5.304KN/m

总计荷载∑q=q1+q2+q3++q4=6.0235KN/m

砼荷载三：

砼高0.6m,

梁体砼重q2=26N/m3×0.6m×0.2m=3.12KN/m

砼重1.2倍冲击系数：

q2=3.12N/m×1.2=3.744KN/m

总计荷载∑q=q1+q2+q3++q4=4.4635KN/m

砼荷载四：

砼高0.55m,

梁体砼重q2=26N/m3×0.55m×0.2m=2.86KN/m

砼重1.2倍冲击系数：

q2=2.86N/m×1.2=3.432KN/m

总计荷载∑q=q1+q2+q3++q4=4.1515KN/m

按简支梁计算

为计算方便按以下算：

支座反力RA=RC=1.0608KN,RB=6.1535KN

剪力QA=QC=1.0608KN,QB=1/2RB=3.0768KN

弯矩Mmax=0.279KN.m

挠度fmax=0.2718mm

木横梁的强度及刚度检算：

支撑处方木横放的局部承压：

σab=R/A

简支梁，支坐处承受两个方木，以2R计算。

局部受压:

σab=2R/A=2×6.1535/（0.1×0.2×0.6）

=1.0256Mpa<2.6Mpa可

弯应力:

σmax=M/W=M/（ab2）/6=1.674Mpa<12Mpa

剪应力:

τmax=3Q/（2bh）=0.46152Mpa<1.9Mpa

刚度f/L=0.2718/600=0.000453<0.0025

木横梁采用10cm×10cm方木，间距20cm可满足要求。

b．木纵梁

木纵梁选用12cm×15cm的方木置于钢管立柱的托盘上，直接承受木横梁传递的荷载，按简支梁计算，计算跨径取立柱间距60cm。

支座反力R=15.413KN

剪力Qmax=15.413KN

弯矩Mmax=2.136KN.m

挠度fmax=0.85mm

强度及刚度检算：

弯应力:

σmax=M/W=M/（ab2）/6=4.75Mpa<12Mpa

剪应力:

τmax=3Q/（2bh）=1.28Mpa<1.9Mpa

刚度f/L=0.85/600=0.00142<0.0025

木纵梁选用12cm×15cm的方木,立柱间距60cm合适。

④碗扣支架计算

钢管立柱采用φ4.8cm×3.5mm钢管碗扣支架，按两端铰接受压杆件计算，计算长度以横杆步距120cm，立杆高度以8m计。

立杆竖向荷载=纵梁＋钢管自重

钢管自重:

10根3.0m立杆，17.31kg×3=51.9kg=0.5193KN

立杆承担相连横杆和纵杆重量的1/2,横杆和纵杆各有7根，

横杆和纵杆重量：

4kg×7×2×2÷2=56kg=0.56KN

端部上托:

0.06KN

纵梁支点处的反力：

箱梁中横隔板实体部分:

N=10.3866KN

碗扣底部立杆承载：

N=2R+G=2×10.3866+1.1393=21.9125KN<33.1KN可

箱梁中腹板实体部分:

N=15.413KN

N=2R+G=2×15.413+1.1393=31.965KN<33.1KN可

6、支架预压

为避免在砼施工时，支架不均匀下沉，消除支架和地基的非弹性变形，准确测出支架和地基的弹性变形量，为预留拱度提供依据，事先对支架进行预压。

支架搭设完成及外侧模板铺设到位后，选一跨具有代表性的的满堂支架进行预压，预压前，分别在底模板跨中、端部、四分之一跨处布设观测点，以获取有效数据，指导后续施工。

预压采用注水预压法。

预压重量按照浇筑重量的120%施加，预压时间为48小时。

①、加载顺序：

分三级加载，第一、二次分别加载总重的30%，第三次加载总重的40%。

②、预压观测：

观测位置设在每跨的L/2，L/4处及墩部处，每组分左、中、右三个点。

在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。

采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。

沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。

第一次加载后，每2个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，且沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕。

第三次加载沉降稳定后，经监理工程师同意，可进行卸载。

③、卸载：

人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载的同时继续观测。

卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。

根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整碗扣支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。

三、钢筋骨架的制作安装

1、钢筋应分批堆放在钢筋棚内，挂上标示牌，注明钢筋型号、规格、厂家、进场日期、检验日期。

钢筋棚内场地采用混凝土硬化，钢筋堆放采用砖砼砌高，距地不小于30cm。

防止雨淋和地表潮气使钢筋锈蚀。

2、钢筋下料可用砂轮切割机、专用切割机等非高温切割设备，要求钢筋切割断面垂直于钢筋轴线。

钢筋连接采用直螺纹套筒、闪光对焊、搭接焊、绑扎搭接等施工工艺。

套筒连接钢筋丝头的制作在专用的剥肋滚轧设备上进行。

每次调整刀锯或更换钢筋规格时，前10个丝头应逐个检验，稳定后抽20％自检。

检验合格，立即戴上塑料保护帽或拧紧套筒，存放待用，凡检验不合格的丝头，必须立即切除，在重新制作。

采用对焊机施工时，每批10%且不少于10个试件应进行外观检查，焊接接头处不得有横向裂纹。

对焊接头一般需进行拉伸试验与弯曲试验。

采用电弧搭接焊时，保证钢筋中心同轴，单面焊焊接焊缝长度不小于10倍的钢筋直径；双面焊时不小于5倍的钢筋直径，焊缝宽度不小于0.7倍的钢筋直径，焊缝高度不小于0.5倍的钢筋直径，且做到焊缝饱满，焊渣随焊随敲。

电焊工持证上岗。

3、钢筋骨架存放与运输

制好后的钢筋或骨架必须放在平整、干燥的场地上。

存放时，每个加劲筋与地面接触处都垫上等高的木方，以免粘上泥土。

每组骨架的各节段要排好次序，便于使用时按顺序装车运出。

在骨架每个节段上都要挂上标志牌。

存放骨架还要注意防雨、防潮。

钢筋保护层垫块一律采用混凝土垫块。

垫块制成半圆型或三爪型。

钢筋机械连接流程图

下料

运至现场备用

剥肋

用套筒对接钢筋

用扳手拧紧定位

抽检10%

用螺纹规检查

套丝

检查套筒两端外漏丝扣不超过一扣

分类堆放

现场抽检和记录

四、砼浇注

龙街互通立交现浇箱梁混凝土采用C50。

箱梁砼浇注是箱梁施工的重中之重，对砼生产、运输、浇注设备、砼配合比要求较高，结合以往施工经验，箱梁砼浇注按以下要求进行：

1、对砼配合比进行严格选定，并报监理工程师批准。

2、箱梁浇注砼由两端向中间对称、均匀浇注。

3、砼浇注前，对支架、模板等进行一次全面详细检查，并征得监理工程师同意。

4、备足原材料，以防在浇注过程中砼量不足。

5、砼浇注斜向分断，水平分层的方法进行。

整幅箱梁分两次浇注：

第一层浇注底板和部分腹板，第二层浇注剩余腹板、翼板和顶板。

6、砼振捣采用插入式振捣器振捣，对作业的振捣工进行专业培训。

7、砼浇注过程中，技术人员、质检人员全过程旁站，保持与项目部和拌和站的联系，做好应急准备。

对支架砼的各项指标随时检测，并随时检查满堂支架和模板的稳定性,来保证砼浇注顺利。

养生工作应从最早浇注砼初凝后即开始，并应特别注意对箱室内洒水、降温、消除因内外温差引起的砼表面裂纹。

砼表面覆盖麻片，以保证砼表面经常湿润。

五、预应力施工

1、钢绞线下料及穿束

波纹管均采用塑料波纹管，在钢筋绑扎时，与钢筋牢固定位。

预应力钢绞线采用φ15.24钢绞线，OVM15锚具。

钢绞线下料应在长线平台上进行，下料后，应梳整编束，每隔1～1.5m用铁丝绑扎，编束后的钢绞线应顺直不扭转，按编号分类存放，钢绞线搬运时，支点距离不大于3m，端部悬出长度不得大于1.5m。

钢绞线切断前的端头先用铁丝绑扎，切断后断面用胶布缠紧封头，以利于穿束。

穿钢束前应清除孔道内杂物。

穿束宜采用人工或慢速卷扬机牵引由一端一次穿束。

对进出束口要有良好的导向措施。

2、张拉及压浆

①预应力筋和锚具使用前必须按有关规定进行抽检试验，且应征得监理工程师同意。

②预应力筋穿束前，必须对预应力筋进行下料、编束、油泵、油顶必须进行校验，以确定张拉力与油表的对应。

所有设备应定期进行检查和保养。

③张拉前应向监理工程师提交详细说明、图纸、张拉应力和延伸量计算，并征得同意。

④左线第八联和右线第六联采用双端张拉，纵向钢束张拉时两端应保持同步。

其他各联均采用单端张拉，分节段施工的施工缝处采用连接器连接。

预应力钢束在箱梁横截面应保持对称张拉，张拉顺序按钢束编号进行，应观察梁体变位，张拉过程中，发现异常及时向设计、业主方通报。

⑤待砼强度达到设计强度的95％以上，方可张拉预应力钢束。

箱梁张拉次序为：

先张拉横隔梁钢束（数量为一半，张拉钢束交错进行）→张拉主梁钢束（在箱梁横截面保持对称张拉，张拉顺序按钢束编号进行）→张拉横隔梁钢束（剩余的一半，张拉钢束交错进行）。

张拉完成后可拆架，拆架应先跨中并逐步往两侧支点拆除。

预应力张拉顺序：

0→初始张拉应力（0.1σcon）→张拉应力（1.03σcon）（持荷5分钟）→锚固。

⑥张拉采用张拉力与伸长量双控制的方法，并以张拉力为主，实测伸长值与理论值的误差应控制在6%以内，否则应停止张拉，查找原因。

一束拉完后看其断丝，滑丝情况是否在规定要求范围，若超出规范需要重新穿束张拉，锚固时也要作记号，防止滑丝。

预应力钢束张拉时，千斤顶轴线必须与OVM锚锚垫板垂直。

⑦张拉时，还应对箱梁的上拱进行测量，观察箱梁水平、垂直方向的位移，以便采取措施，对箱梁应加强支撑，以防出现万一，张拉完成后经监理工程师同意后，方可锚固、切割露头，切割钢绞线，用砂轮切割机，张拉温度不宜低于5℃。

⑧张拉结束后，立即进行压浆，一般不宜超过3天，以防止预应力钢材锈蚀，压浆采用40号、水灰比为0.4～0.5之间的水泥浆，采用出厂日期不超过一个月的水泥，用活塞式压浆泵压浆，压浆时用0.7MPa的恒压，连续注入浆液，压浆灌满管道时，塞住前排气孔，再进行一次补浆，使管道内浆液密实。

对曲线孔道和竖向孔道，压浆时要由最低的压浆孔压入，由最高的排气孔排气出浆。

⑨压浆前必须用水冲洗一遍管道，再用无油高压风吹干，从拌和水泥浆到开始向孔道压浆间隔时间不超过30分钟。

压浆时气温或构件温度不得低于5℃，水泥浆温度不超过32℃，否则应采取措施。

压浆方法要求如下：

⑩压浆拌和机应制造出胶状稠度的水泥浆。

压浆机必须能以0.7MPa的常压连续进行作业。

压浆停止时，压浆机要照常循环并搅拌。

在泵的全部缓冲板上应装上1.0mm标准孔的筛式滤净器。

⑾此设备应能对压浆完成的孔道保持压力，并应设置一个维持孔道压力的、能够开闭的喷嘴。

⑿压力表应在使用前进行校正，此后在工程师要求时也应校正。

压浆作业过程，最少每隔3小时应将所有设备用清水彻底清洗一次，每天用毕后也用清水进行冲洗。

⒀当工程师要求时，应进行压浆试验。

⒁按要求拉力对钢绞线束进行张拉后，并获得工程师同意进行下一步工作时，应尽快用无油脂压缩空气将每个装有预应力钢绞线的孔道吹净，并开始压浆。

⒂压浆前，锚具周围的钢绞线间缝隙和孔洞，应予填封，以防止冒浆。

⒃准备工作未经工程师检查之前，不得进行压浆。

⒄泥浆要求

水泥浆应由硅酸盐水泥和水组成，出厂时间最好不要超过一个月

在符合和易性需要的条件下，水泥浆的水灰比一般采用0.4～0.45。

在量筒内注入500ml的水泥浆，3小时后泌水率不应超过2％。

水泥浆掺入膨胀剂后的最大自由膨胀量不超过10％。

水泥浆拌和时间应不小于2分钟，直到获得均匀稠度为止。

稠度：

在稠度测定仪上测定，水泥浆自仪器筒内流出时间宜在14-18秒之间。

⒅掺合料

不得使用含有氯化物和硝酸盐的掺合料，只有经过监理工程师书面同意，才可采用其它掺合料，并应严格按照生产厂说明书规定使用。

⒆气候条件考虑

温度大于＋32℃不得拌和或压浆，高温压浆时，采取适当降温措施。

寒冷气候时，应采用抗冻性水泥浆，如果孔道处