脚手架.docx

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脚手架

一、编制依据

利星行奔驰卡车商务车汽车零部件制造维修和销售项目工程设计图纸

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、

《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。

二、工程概况

该工程是由威邦汽车服务（新疆）有限公司建设开发，设计由新疆建设规划设计研究院设计,资质等级乙级。

勘察单位:

新疆岩土工程勘察设计研究院有限公司，监理单位：

新疆金石建设项目管理有限公司，工程位于乌鲁木齐市苏州路与经六路交界西北侧地块内。

该工程为地上修车库一层（钢结构部分）和二层（框架部分，局部三层）,总建筑面积6977㎡。

三、材料要求

1、钢管：

立杆、斜杆、横杆均采用φ48×3.0mm焊接钢管，其质量必须符合有关规范有求，新钢管必须有出厂合格证、检验报告，钢管必须平直光滑，两端切口平直。

钢管表面锈蚀深度、外径、壁厚偏差、弯曲等缺陷必须在规范限制范围之内。

2、新扣件要有出厂合格证、试验报告，在使用前必须逐一进行检查、保养，不得有变形、裂纹，出现滑丝的的螺栓必须更新。

3、安全网要有出厂合格证，不得使用已经腐烂的安全网，当对其质量有怀疑时，要做冲击破坏试验。

4、型钢采用“工16”工字钢，要有出厂合格证、原材料质量保证书，进场后需进行复检，其材质必须符合要求。

5、螺栓必须按要求购买，并于进场前核实其合格证。

6、钢丝绳必须严格按照设计要求购买，钢丝绳进场前，应认真核实其产品合格证。

四、结构布置

脚手架从地平搭设至顶层，架高13m。

连墙件为3步3跨；密目式阻燃安全网。

五、劳动力组织及进度计划安排

搭架进度以满足总承包进度要求为准，每次提前超出作业面高度1.8m,每搭设一层操作时间为一～二天，劳动力投入约为8人。

实际人数按主体施工进度要求再作进一步调整以满足施工进度要求。

六、施工技术要求

1、脚手架搭设尺寸要求

立杆横距1.0m，纵距1.5m，里立杆与墙面净距0.3m，脚手架步距1.5m（净尺寸）连墙件竖向间距为每楼层层高（4.8m），水平间距为三跨立杆（3.0m）呈梅花形布置。

2、立杆搭设要求

1）架体基础应原土夯实，C15砼基础100mm，立杆底端之上200mm内遍设扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上表面200mm内的立杆上，横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，悬挑架处加设类似于扫地杆的大横杆两道。

2）以地下室顶板为支撑点的立杆底部加设50×100mm垫板。

3）立杆要求全部用对接扣件连接，同时须符合以下的要求：

立面上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不能设在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离大于500mm；各接头中心至主节点的距离小于步距的1/3；

4）当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应及时设置连墙件。

3、小横杆（横向水平杆）搭设要求

1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件与立杆连接连接且严禁拆除。

2）小横杆伸出外立面150mm，靠墙一端的外伸长度100mm。

4、大横杆（纵向水平杆）搭设要求

1）要求设置在立杆内侧，其长度不小于3跨,宜采用对接扣件连接。

且应符合下列规定：

纵向水平杆的对接扣件应交错布置：

两根相邻纵向水平杆的水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。

2）

大横杆在同一步中四周交圈,用直角扣件与内外角部立杆固定。

3）在小横杆跨中需再搭设一道大横杆以支撑脚手板。

5、连墙件搭设要求

1）连墙件的连墙杆采用Φ48×3.0钢管，连墙杆与脚手架、连墙杆与建筑物的连接采用双扣件连接，连墙杆与建筑物连接如下图：

2）连墙件均匀布置，呈梅花形；连墙件靠近主节点设置，偏离主节点的距离小于300mm。

3）连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置。

4）连墙件中的连墙杆要求水平并垂直于墙面设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端下斜连接，不能采用上斜连接。

5）

当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。

6）当脚手架施工操作层高出连墙件二步时,应采取临时稳定措施,直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。

6、剪刀撑搭设要求

1）剪刀撑沿脚手架两端和转角处起从底到顶，整个墙面满设剪刀撑。

每道剪刀撑宽度7.5m（5跨），与水平杆的交角在45°～60°之间。

2）剪刀撑采用搭接，搭接长度大于1m，采用2个以上旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离大于等于100mm。

7、横向斜撑搭设要求

1）横向斜撑在拐角和中间必须设置。

2）在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置；

3）采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离小于150mm。

8、扣件安装要求

1）螺栓拧紧扭力矩大于40N·m，且小于65N·m。

2）对接扣件开口朝上或朝内。

3）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。

9、脚手板搭设要求

1）栏杆，木脚手板要垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

2）脚手架与建筑物外墙之间的间隙每3层用胶合板封闭一次，胶合板应与横杆可靠连接。

3）在拐角、斜道平台口处的脚手板，须与横向水平杆可靠连接，防止滑动。

10、作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设要求

1）栏杆和挡脚手板均搭设在外立杆的内侧。

2）栏杆上皮高度为1.0m。

3）挡脚板为180mm宽的胶合板制作。

11、防护棚及上料平台搭设要求

1）2层、7层处用钢管和钢丝绳搭设伸出建筑物外墙4m的悬挑防护棚，搭设时与预留在剪力墙上的洞口相联，钢管纵横向间距为1.5×0.8m。

2）防护棚搭设为双层，第一层用安全网、竹笆满铺，第二层间距为0.5m-0.6m高，采用模板满铺，防护棚的临边搭设1.0m高的二道防护栏杆，用安全网封闭。

3）防护棚均用预埋φ20拉环拉接直径φ16钢丝绳卸荷，间距为1.5m一根，拉结松紧应一致。

4）上料平台从外架挑出1.5m，宽度3m，其下用钢管支撑，各上料平台不得在同一立杆间距内，必须上下错开。

5）防护棚及上料平台从建筑物直接向外搭设，不得和外架连接。

12、其他要求

1）脚手架外侧全部采用钢管围拦加密目式阻燃安全网，安全网用铁丝与横杆扎紧，间距不大于500mm。

2）立杆垂直度偏差不大于H/800，且不大于±100mm。

3）纵向水平杆高差不大于总长度的1∕300，且不大于±20mm。

4）横向水平杆偏差不大于±10mm。

5）立杆横距偏差不大于±20mm，立杆纵距偏差不大于±50mm。

6）埋入砼内的钢管及铁件必须在砼具有足够强度后方可加载，且不得影响结构安全及征得监理、总包方同意下方可进行。

七、防电、防雷措施

1、用电措施

双排架是由钢管等金属构件搭设而成，它们都是良导电体，所以，在高、低压线路下方均不得搭设双排架。

双排架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间必须保持安全操作距离。

最小安全操作距离应不小于下表所列数值。

双排架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间的最小安全操作距离

外电线路电压（KV）

1以下

1～１０

３５～１１０

１５４～２２０

３３０～５００

最小安全操作距离（m）

４

６

８

１０

１５

注：

斜道严禁搭设在有外电线路的一侧。

当条件限制达不到规定的最小距离时，必须采取防护措施，如增设屏障或防护架等，并悬挂醒目的警告标志牌。

2、防雷措施

双排架是高耸的金属构架，又紧靠在钢筋混凝土结构之旁，二者都是极易遭受雷击的对象，因此避雷措施十分重要。

1）双排架若在相邻建筑物、构筑物防雷和塔吊防雷保护范围之外，则应安装防雷装置，防雷装置的冲击接电电阻值不得大于30Ω。

2）避雷针是简单易作的避雷装置之一，它可用直径25～48mm，壁厚不小于3mm的钢管或直径不小于12mm的圆钢制作，顶部削尖，设在房屋四角双排架的立杆顶部上，高度不小于1m，并将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络。

3）在建筑电气设计中，随着建筑物主体的施工，各种防雷接地线和引下线都在同步施工，建筑物的竖向钢筋就是防雷接地的引下线，所以双排架一次工作完成时，在每组架上只要找一至两处，用直径大于16mm的圆钢把架体与建筑物主体结构的竖直钢筋焊接起来（焊缝长度应大于接地线直径的6倍）。

使架体良好接地，就能达到防雷的目的。

4）当双排架处于拆除时，架体已处在楼顶避雷针的伞形防雷区内，故无需在升降架上再另设防雷装置。

八、脚手架的搭设与拆除

1、脚手架搭设

1）立杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→木脚手板→栏杆→安全网→间隙封闭

2）脚手架随结构施工向上搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。

3）脚手架分段处下一段脚手架随进度搭设到上一段脚手架底端以上两层，待拉环、钢丝绳、型钢连接好后，再行拆除。

2、脚手架拆除

1）拆除前全面检查脚手架的扣件连接、连墙体、支撑体系等是否符合安全要求并根据检查结果，补充完善施工组织设计中的拆除顺序，经主管部门批准方可实施。

2）拆除安全技术措施，应由单位工程负责人逐级进行技术交底。

3）清除脚手架上杂物及地面障碍物。

4）脚手架随装修进度拆除时，拆除顺序与搭设时相反，从上而下一步一清，所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

5）当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。

6）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按要求设置连墙件和横向支撑加固。

7）拆除剪刀撑时应先拆除中间扣件，后拆除两端扣件，由中间操作人员向下递杆。

九、安全、文明施工

1、操作人员必须身体健康，经过培训考核合格后方可持证上岗。

2、搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

3、当有六级以上大风、大雾和下雨等天气时，不得进行脚手架的搭设、拆除工作。

4、六级以上大风与大雨以后需对脚手架进行检查。

5、脚手架搭设应按下列阶段进行质量检查，检查合格方可使用。

1）操作层上施加荷载前；

2）每搭设完10m高度后；

3）达到设计高度后。

6、扣件要求拧紧，对接扣件开口方向应朝上或朝内。

7、脚手架随建筑物增高而增高，并超过施工层一个步架高。

8、脚手架四角立杆用扁铁与建筑物避雷接地线钢筋连接。

9、脚手架搭设应沿建筑物四周一步一步升高，不得上下两步同时施工。

10、不允许将电源线拉在脚手架上。

11、施工中严格控制施工荷载，不得将模板支架、泵送砼的输送管等固定在脚手架上，以防超载。

12、使用期间严禁任意拆除连墙件，主接点处的大、小横杆及扫地杆。

13、在脚手架上进行电、气焊时，必须有防火措施和专人看守。

14、拆除脚手架时地面应作围拦和警戒标志，并派专人看护，严禁一切非操作人员入内。

15、拆除时不得污染外墙面和破坏门窗。

16、拆除前应将脚手架上存留的材料、杂物等清理干净，拆除后的钢管应分类堆放，零配件应装入容器，然后用塔吊或人货电梯运送至地面，严禁将材料、杂物等直接抛掷至地面。

17、拆下来的各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁将构配件抛掷至地面。

18、运至地面的构配件须及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。

一十、脚手架施工安全管理小组人员名单

组长：

尹辉

副组长：

纪维国

组员：

毛先定、梁寿中、

附：

脚手架计算

落地式脚手架计算书

该工程为地上修车库一层（钢结构部分）和二层（框架部分，局部三层）,总建筑面积6977㎡。

总工期：

150天；施工单位：

国都建设（集团）有限公司；

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、

《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。

一、参数信息:

1.脚手架参数

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.00米，立杆的步距为1.50米；

计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为45.0米，立杆采用单立管；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用三步三跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工荷载均布参数（kN/m2）:

3.000；脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2；

3.风荷载参数

新疆乌鲁木齐地区，基本风压为0.40，风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.20；

考虑风荷载

4.静荷载参数

每米立杆数承受的结构自重标准（kN/m2）:

0.1278；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:

0.150；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；脚手板铺设层数:

4；

脚手板类别:

木脚手板；栏杆挡板类别:

栏杆竹笆片；

5.地基参数

地基土类型:

岩石；地基承载力标准值（kN/m2）:

500.00；

基础底面扩展面积（m2）:

0.09；基础降低系数:

0.40。

二、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.033kN/m；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×1.000/（2+1）=0.117kN/m；

活荷载标准值:

Q=3.000×1.000/（2+1）=1.000kN/m；

静荷载的计算值:

q1=1.2×0.033+1.2×0.117=0.180kN/m；

活荷载的计算值:

q2=1.4×1.000=1.400kN/m；

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.180×1.5002+0.10×1.400×1.5002=0.347kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=-0.10×0.180×1.5002-0.117×1.400×1.5002=-0.409kN.m；

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.347×106,0.409×106）/4490.0=91.091N/mm2；

大横杆的抗弯强度:

σ=91.091N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。

满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.033+0.117=0.150kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=1.000kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=0.677×0.150×1500.04/（100×2.06×105×107800.0）+0.990×1.000

×1500.04/（100×2.06×105×107800.0）=2.488mm；

脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。

大横杆的最大挠度小于1500.0/150mm或者10mm,满足要求!

三、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.033×1.500=0.050kN；

脚手板的荷载标准值：

P2=0.350×1.000×1.500/（2+1）=0.175kN；

活荷载标准值：

Q=3.000×1.000×1.500/（2+1）=1.500kN；

荷载的计算值:

P=1.2×（0.050+0.175）+1.4×1.500=2.370kN；

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.033×1.0002/8=0.005kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.370×1.000/3=0.790kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.795kN.m；

σ=M/W=0.795×106/4490.000=177.055N/mm2；

小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.033×1000.04/（384×2.060×105×107800.000）=0.020mm；

P2=p1+p2+Q=0.050+0.175+1.500=1.725kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1724.950×1000.0×（3×1000.02-4×1000.02/9）/（72×2.060×105

×107800.0）=2.757mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.020+2.757=2.777mm；

小横杆的最大挠度小于（1000.000/150）=6.667与10mm,满足要求!

；

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值:

P1=0.033×1.000=0.033kN；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×1.000×1.500/2=0.262kN；

活荷载标准值:

Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN；

荷载的计算值:

R=1.2×（0.033+0.262）+1.4×2.250=3.505kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1394

NG1=0.139×30.000=4.182kN；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×4×1.500×（1.000+0.3）/2=1.365kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15

NG3=0.150×4×1.500/2=0.450kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.500×30.000=0.225kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.222kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×1.000×1.500×2/2=4.500kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.300kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1.000；

Us--风荷载体型系数：

Us=1.200；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.300×1.000×1.200=0.252kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.222+1.4×4.500=13.766kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.222+0.85×1.4×4.500=12.821kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.252×1.500×

1.5002/10=0.101kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：

N=13.766kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.59cm；

计算长度附加系数：

K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

U=1.700

计算长度,由公式lo=kuh确定：

lo=2.945m；

Lo/i=185.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.209；

立杆净截面面积：

A=4.24cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=13766.000/（0.209×424.000）=155.349N/mm2；

立杆稳定性计算σ=155.349小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=12.821kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.59cm；

计算长度附加系数：

K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

U=1.700

计算长度,由公式lo=kuh确