上海迪士尼乐园脚手架施工方案设计.docx

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上海迪士尼乐园脚手架施工方案设计

上海迪士尼乐园配套项目

零售餐饮娱乐设施

落地脚手架搭设施工方案

（802-807）

上海建工四建集团有限公司

上海迪士尼乐园配套项目零售餐饮娱乐设施项目部

2013年11月

一、方案编制说明

本施工方案编制仅针对用于RDE区域内802-807单体（801、808脚手架方案已单独编制）。

本方案仅针对结构及装饰施工，未考虑钢结构施工使用。

二、工程概况

1.基本工程信息

工程名称：

上海迪士尼乐园配套项目零售餐饮娱乐设施

工程地址：

上海国际旅游及度假区核心区域C-1、C-2地块

建设管理方：

上海国际主题乐园配套设施有限公司

设计单位：

同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司

监理单位：

上海海龙工程技术发展有限公司

施工单位：

上海建工四建集团有限公司

2.建筑设计概况

本工程总面积为90550㎡，总建筑面积为45518㎡。

802、804、805为地下一层建筑，其余均为地面建筑，共分为801～808共计7个分块，地面单体多达18个。

本工程设计使用年限为50年，耐火等级为二级。

3.结构设计概况

本工程抗震设防烈度为7度，场地类别为IV类。

本工程混凝土强度等级为C35，基础结构混凝土采用抗渗混凝土，抗渗等级为P6。

4.编制依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《迪士尼园区通用技术规格书》

设计图纸及国家、上海市现行建筑规范、规定及规程等文件。

设计蓝图。

迪士尼相关要求。

三、落地脚手架概述

802/803采用落地脚手架，按常规脚手架搭设。

脚手架搭设部位共可分为三大块，第一块为一层区域，主要是沿结构四周进行搭设，第二块是二层舞台区域进行内脚手架搭设。

第三块为三层部分楼板搭设内脚手。

804采用落地脚手架，按常规脚手架搭设。

最大建筑高度12.6m。

地下一层，地上部分分为四个小单体，混凝土结构部分层高3.65~5.142m。

脚手架搭设部分分为两大块。

第一块为一层区域，主要沿结构四周进行脚手架搭设。

第二块是二层的其中3个小单体的内脚手的搭设。

805采用落地脚手架，按常规脚手架搭设。

最大建筑高度11.525m。

地下一层，局部人防；地上部分分为六个小单体，混凝土结构部分层高3.18~5.53m。

脚手架搭设分为两大块。

第一块为一层外围，主要是沿结构四周进行搭设，为了地下室屋面板施工。

第二块为内部几个单体的内置脚手搭设。

806采用落地脚手架，按常规脚手架搭设。

最大建筑高度15.520m。

地上三层，混凝土结构部分层高4.15~10.26m。

脚手架搭设分为两大块，第一块为一层外围，主要沿结构四周进行搭设，第二块为内部部分的内脚手。

807采用落地脚手架，按常规脚手架搭设。

最大建筑高度10.223m。

无地下室，地上一层，混凝土结构部分层高3.55~5.75m。

主要是沿结构四周进行搭设脚手架。

脚手架搭设区域及搭设高度详见附图。

脚手架搭设前，在结构四周承台部位需要进行土方回填和建筑物周边1.5m内进行地坪硬化处理，地坪硬化处理采用C20素混凝土进行浇筑，浇筑完毕后在脚手架立杆底部设置[8统长槽钢。

为了保证外立面施工，脚手架内立杆离框架柱外边线间距为350mm（部分400），脚手架宽度为1050mm。

脚手架离地200处设置水平牵杆一道（局部进行调整，确保扫地杆在同一水平面），水平牵杆垂直间距（步距）控制在1.8m以内，内外立杆间距1.05m，沿纵向立杆间距控制在1.8m以内。

脚手架与结构采用两步三跨拉结，水平方向每隔5.4m（3跨）设置一个拉结点。

脚手架拉结形式采用预埋400高48×3.24钢管，钢管与拉结管用扣件连接，拉结管与外脚手架立杆进行拉结。

部分区域拉结采用斜抛撑与抱柱形式。

脚手架搭设时，搭设高度超过操作层一步，在所有外部脚手架外侧挂设绿网进行封闭。

在楼层位置设置硬隔离，硬隔离设置纵向钢管，上铺脚手板。

脚手架外侧按45°（与地面角度）设置剪力撑。

脚手系统登高梯于脚手立面外设置“之”型钢管扣件登高平台及坡道，共计2处。

四、脚手架材料要求

钢管：

钢管截面48×3.24mm，表面应平直光滑，无裂缝、压扁和严重锈蚀现象，扣件无裂缝、滑丝、机械性能良好。

扣件：

扣件重量需大于1.04kg，扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

脚手板：

本工程脚手板采用2m（3m）×0.24m（定型化）冲压钢脚手板。

安全网：

本工程安全网采用绿网。

五、脚手架搭设基本要求

扣件式钢管脚手架搭设的基本要求是：

横平竖直，整齐清晰，图形一致，平坚通顺，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。

脚手架搭设顺序：

地坪硬化处理→铺设槽钢→立杆→横向水平杆→纵向水平杆→底部纵横水平杆→铺设冲压钢脚手板→外侧栏杆→剪刀撑→挡脚板→密目立网。

首步脚手架的步高为1800mm，离底部200mm处设置一道大、小横杆，以保持脚手架底部的整体性。

底部的立柱应间隔交叉用不同长度的钢管，将相邻立柱的对接接头位于不同高度上，使立柱受荷的薄弱截面错开。

脚手架搭设时先立立柱，立柱架设先立内侧立柱，后立外侧立柱，立立柱时要临时固定。

临时固定采用与建筑物结构临时连接。

架设脚手架时，切勿单独一人操作，要防止脚手架倒塌伤人。

立柱立好后，即架设大、小横杆，当第一步的大、小横杆架设完毕后，即在其上铺设脚手板，做好固定件。

同时，在立柱的外侧的规定位置及时设置剪刀撑，以防止脚手架纵向倾倒。

剪刀撑的设置上与脚手架的向上架设同步进行。

脚手架的小横杆，上下步应交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷时偏心减小。

立柱接杆、扶手接长采用对接扣件。

大、小横杆与立柱连接扶手与立杆连接应采用直角扣件。

剪刀撑和斜撑与立杆和大横杆的连接应采用旋转扣件。

剪刀撑的纵向接长应采用旋转扣件，不宜采用对接扣件。

所有扣件的紧固是否符合要求，可用力矩扳手实测，要求达到40～65N·m，过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁件断裂。

在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外，这样可以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤，影响操作和造成伤亡事故。

脚手架的搭设进度，需高出施工面一步，使在操作面的施工人员有可靠的安全围护，又保证脚手架在搭设中的稳定。

脚手架原则上不允许从上到下开口，必须沿建筑外沿四周连通。

如果场地限制，脚手架必须断开时，则必须要有可靠的措施。

一般应在脚手架的断口处的两侧采用双立柱，并增加脚手架与建筑物结构的连接（可每步均设置连接），在断口端部要设置剪刀撑，并做好端头的封闭工作，保证端头的安全。

连墙件应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。

落地脚手架上人斜道采用之字形搭设，依附于外脚手设置。

宽度为1m，坡度为1：

3；脚手板应与横杆可靠连接，防止滑动，并在上每间隔300mm设置１根防滑木条，木条厚度为20-30mm，长度与上人斜道宽度相等，用14#镀锌铁丝与搁栅管绑扎牢固。

斜道两侧及平台外围均应设置栏杆、挡脚板，并按规定设置连墙件、剪刀撑。

由于建筑物流水施工的要求或其他原因，使脚手架不能四周同时向上搭设，而要保持一定差距时，不能有过大的差距。

当有差距时，在高低脚手架连接处，高处脚手架断口的端头，要采取临时安全加固和封闭措施。

在搭设脚手架时，同时要做好脚手架的接地，接地用的地极一般可用三根L50×5的角钢，l＝1500mm，埋入地下或采用建筑接地，再用-40×4扁钢引出与脚手架连接。

脚手架避雷：

用10mm2铜芯线将脚手架与安装预埋避雷带可靠连接，要求测试电阻小于4欧姆。

在每段脚手架搭设完毕后应进行验收，验收合格并办妥验收手续方可使用。

六、脚手架拆除基本要求

拆除脚手架前必须具备拆脚手架前的核验手续。

拆除脚手架必须设置警戒区、警戒线和相应的警戒人员。

拆除前将脚手架上的杂物清除干净。

脚手架的拆除：

安全网→侧板→扶手杆→脚手板→斜撑→连墙杆（拉结点）→大横杆→小横杆→立杆→底座。

拆除脚手架必须由上而下，严禁上下同时作业。

连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于两步应增设连墙件加固。

脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后在拆除连墙件。

七、脚手架搭设构造要求

1.纵向水平杆的构造要求

纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。

纵向水平杆的对接扣件应交错布置：

两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。

搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；

2.横向水平杆的构造要求

主节点处必须设置一根水平杆，用直角扣接且严禁拆除。

主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4L，且不应大于500mm。

作业层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置。

最大间距不应大于纵距的1/2。

脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。

3.脚手板的构造要求

作业层脚手板采用冲压钢脚手板，应铺满、铺稳。

冲压钢脚手板应平行于纵向水平方向铺设，采用直径1.2mm的钢丝固定在纵向水平杆上。

作业层端部冲压钢脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。

4.立杆构造要求

每根立杆底部应设置[8槽钢，脚手架必须设置纵横向扫地杆。

脚手架底层步距不应大于2m。

立杆接长除顶步采用搭接外，其余各层各步接头采用对接扣件连接。

对接、搭接应符合下列规定：

●立杆上的对接扣件应交错布置：

两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内侧一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

●如采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

●立杆必须设置于大横杆的外侧。

立杆顶端高出女儿墙上皮1m以上。

八、脚手架搭设安全技术要求

脚手架每步搁栅应满铺脚手板，相邻脚手板应对接铺设，按楼层面在内立杆与墙面间铺统长安全硬隔离作隔排，隔排下应加两根搁栅与挑出横楞扎牢，隔排与搁栅绑牢。

严格按施组设置剪刀撑。

剪刀撑与地面成45°到60°，自下而上循序连续设置。

剪刀撑接长采用搭接，搭接长度不小于1000mm，且不少于2个扣件紧固，不得采用对接扣件。

脚手架需设置内外扶手，其中外扶手中间需设置两根纵向水平杆，内扶手中间设置两根纵向水平杆，扶手下侧设置挡板，挡板采用木夹板。

严格按规定要求设置拉结点。

使用注意事项：

脚手架搭设完工后，应组织专业人员进行检查，验收合格后方可投入使用，并在使用过程中应有专人管理，负责检查、保修工作。

严格控制施工荷载：

结构时不超过300kg/㎡，砌筑时不超过270kg/㎡，装饰施工时不超过200kg/㎡，只允许三步脚手同时施工，不准超载。

严禁在脚手架上堆放模板、木料、施工多余物料及在脚手架上附加附属结构。

严禁在脚手架上拉缆风，设置起重把杆或搭（挂）平台和支撑模板排架。

使用过程中，任何人不得擅自搭（拆）脚手，不得擅自拆除拉结点。

针对脚手架内侧距结构距离较大，脚手架内侧设置栏杆，如施工需要必须拆除，则需要在立杆外侧（靠近结构处）另行铺设一道冲压钢板。

拆除注意事项：

设置警戒区，并指派专人负责警戒。

脚手架拆除前，应全面检查加固，并将其上的留存材料、杂物等清除干净。

拆除必须按搭设的逆顺序进行，做到一步一清，严禁上下同时拆除，严禁高处抛物。

拆下的杆件、零配件运至地面时，应分类归堆、妥善保管。

其它注意事项：

搭（拆）脚手架必须由经安全技术教育的架子工承担，架子工持证上岗，并定期进行体格检查，凡患有高血压、心脏病等不适应高空作业者，不得上脚手架操作。

脚手架登高扶梯在脚手架外侧单独设置，并应与脚手架连接，严禁在脚手架等处攀登上下。

施工现场带电线路如无可靠的安全措施一律不准通过脚手架。

沿脚手架布置的电缆放置在线槽中。

吊运脚手笆、脚手管须用专用的保险吊钩。

钢管堆放平稳严禁单点起吊。

搭（拆）过程中不得中途停止未完工序。

恶劣气候（如六级风以上）条件下，不得进行搭（拆）工作。

搭设、拆除脚手架时，操作高度≥2m时，操作人员应系好安全带。

脚手架搭设完毕后需进行挂牌，另需要附脚手架详图及使用说明。

安全管理同时需满足JGJ130-2011内相关要求。

九、计算书

1.计算参数:

双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。

钢管类型为

48×3.2，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。

脚手板采用冲压钢脚手板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设11层计算。

栏杆荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。

基本风压0.55kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6500。

地基承载力标准值160kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。

2.小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

（1）均布荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.800/2=0.270kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.800/2=2.700kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.270+1.4×2.700=4.150kN/m

小横杆计算简图

（2）抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=4.150×1.0502/8=0.572kN.m

=0.572×106/4729.0=120.942N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

（3）挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.270+2.700=3.008kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×3.008×1050.04/（384×2.06×105×113510.0）=2.036mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

3.大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

（1）荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN

脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.050×1.800/2=0.283kN

活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.800/2=2.835kN

荷载的计算值P=（1.2×0.040+1.2×0.283+1.4×2.835）/2=2.179kN

大横杆计算简图

（2）抗弯强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×（1.2×0.038）×1.8002+0.175×2.179×1.800=0.698kN.m

=0.698×106/4729.0=147.656N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

（3）挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1800.004/（100×2.060×105×113510.000）=0.12mm

集中荷载标准值P=（0.040+0.283+2.835）/2=1.579kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.146×1579.410×1800.003/（100×2.060×105×113510.000）=4.51mm

最大挠度和

V=V1+V2=4.631mm

大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!

4.扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

（1）荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN

脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.050×1.800/2=0.283kN

活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.800/2=2.835kN

荷载的计算值R=1.2×0.069+1.2×0.283+1.4×2.835=4.392kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

5.脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1222

NG1=0.122×20.000=2.445kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30

NG2=0.300×11×1.800×（1.050+0.400）/2=4.306kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.14

NG3=0.140×1.800×11/2=1.386kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.800×20.000=0.180kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.317kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1×1.800×1.050/2=2.835kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：

W0=0.550

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：

Uz=1.000

Us——风荷载体型系数：

Us=0.650

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×1.000×0.650=0.250kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×8.317+0.85×1.4×2.835=13.354kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×8.317+1.4×2.835=13.950kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.250×1.800×1.800×1.800/10=0.174kN.m

6.立杆的稳定性计算:

（1）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.950kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.729cm3；

——由长细比，为3118/16=196；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=13950/（0.19×450）=165.147N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

（2）考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.354kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.729cm3；

——由长细比，为3118/16=196；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.174kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=13354/（0.19×450）+174000/4729=194.824N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

7.最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=5.872kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=2.835kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.122kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=42.949米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞