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技术工作总结
摘要:
北京东方石化有限公司东方化工厂二级污水处理场能否长周期稳定达标排放关系到企业生存和可持续发展。
二级污水处理场采用的核心工艺为活性污泥法。
由于以下几种原因，造成二级污水处理场不能保证出水长周期稳定达标排放：
（1）、废水量和COD浓度波动大；有时来水中含有有毒物质；废水中的亚硫酸钠、亚硝酸盐影响COD的测定。
（2）、微孔曝气器堵塞；溶解氧表误差大，生产指导性差；污泥回流泵经常堵塞
针对以上原因，采取如下措施：
（1）选择合理工艺路线，利用厂内现有水池储罐，改造进水管线，废水分类储存，强化配水调节，减小水质水量波动。
（2）更换微孔曝气器，溶解氧表出现异常时采用理论计算加经验值进行调节；污泥回流泵选用无堵塞潜污泵。
（3）加强与总调度室、环保部门的沟通协调，在水质水量异常波动时，协调全厂废水水池液位的控制，加大分析频率，指导生产。
经过以上改进使我厂出水合格率由原来的70%提高到92%以上。
为我厂的可持续发展做出贡献。
关键词:
合理工艺路线污污分治设备更新
二级污水场不稳定达标的原因及对策
（北京东方石化有限公司东方化工厂）
杜文东
北京东方石化有限公司东方化工厂作为地处北京东郊的大型石化企业，环保问题倍受关注。
随着通州新城区的快速发展和具有深厚历史文化底韵的北运河的开发，通州区的城市规划越来越接近东方化工厂，环保问题已经成为企业能否长期在此生存的焦点性问题。
东方化工厂只有走可持续发展之路，才能保证企业在此地长期稳定地生存下去。
东方化工厂二级污水处理场负担全厂的工业废水和生活污水的处理,排放到北运河，二级污水处理场能否长周期稳定达标排放是企业可持续发展的保障。
1、二级污水处理场概况
我厂二级污水处理场是乙烯工程的配套装置，1994年建成投产，荷兰RWB公司设计，全套设备由欧洲进口，实行PLC控制，采用完全混合式延时曝气活性污泥工艺，设计能力200m3/h。
该装置的建成投产，标志着我厂环保装置达到一个新的水平。
二级污水处理场工艺流程如图一所示，来自全厂的生活污水和工业废水汇集至均质池入口，经格栅过滤及除油后进入均质池充分混合，混合污水经泵提升至中和池调节PH值后流入气浮池，经溶气气浮除去悬浮及乳化状态的油，除油污水与二沉池回流污泥在生物预选池中混合后溢流至曝气池，泥水混合液自流至二沉池，混合液在二沉池中依据重力沉降原理进行泥水分离，上清液流入澄清水池，再经双床过滤器除去残余悬浮物，最后进入处理后水池排放；二沉池下层污泥靠重力流入集泥池，由泵抽出后大部分回流至生物预选池，另一部分作为剩余污泥分流至污泥浓缩池，再经带式压滤机压滤成泥饼被运走。
图一二级污水处理场工艺流程图
2、不稳定达标的原因分析
2.1进水水质水量的冲击是主要原因
经过几年的运行我们发现，由于工厂生产规模的扩大，来水的水质情况与最初设计要求发生了很大变化，这使工艺控制难度大大增加，时常出现因水质水量波动给污泥系统造成冲击使出水超标，对正常的生产及环保工作影响很大。
经过观察与分析，发现来水水质水量冲击主要包括以下几个方面：
2.1.1水量的波动
生产装置废水排放量的随意性是造成来水水量波动的主要原因；生产装置日常检修及清洗作业时也会不定期排放大量污水;冬季各生产装置冷凝液排入污水系统。
由于均质池容积有限，超量的来水难以储存，系统必须加大进水量以保持均质池正常液位。
进水量过大使污水在系统中的停留时间过短，使污水中的有机污染物得不到充分氧化分解；另外，污水在二沉池中停留时间短，使沉降效率下降，出水悬浮物超标。
这一切都会影响系统处理的效果，造成出水不合格。
2.1.2COD浓度的变化
由于排水水量及排放部门的不确定性，造成来水COD浓度的不稳定；其一、生产装置的事故排水中常含大量有机物料，容易造成COD浓度的大幅波动,有时进水COD高于2000mg/L。
二级污水场设计进水COD浓度为740mg/L，当高浓度污水进入系统后，一方面微生物氧化分解有机物需要足够的氧气,但是二级污水场的供氧能力一定,曝气池中的DO（溶解氧）下降，导致厌氧,出水不能达标；另一方面有机物氧化不完全，出水浑浊。
产生大量粘性气泡，降低充氧效果。
其二、有时进水COD偏低，溶解氧高，造成系统充氧过度，出水悬浮物增加，导致出水超标。
2.1.3含有毒物质
有时来水中含有有毒的化学药剂，浓度一旦超标将给系统运行带来冲击。
当高浓度的有毒、有害物质进入系统后，微生物不但不能分解这些物质，而且还会受有害物质影响发生中毒现象，使微生物活性降低，严重情况下还会造成微生物大量死亡，曝气池中的污泥浓度降低，有机污染物得不到充分降解，出现这种情况时系统调整困难，需较长时间才能恢复正常。
2.1.4含油废水
油是不能被微生物氧化分解的，生产装置冲洗设备排水、事故排水中往往含有大量的油质，已超出二级污水处理场除油能力，废水所含的游离及乳化状态的油大量进入系统后，会在曝气池表面形成一层油膜，严重影响曝气效果；悬浮状态的油不但不能被沉降分离，而且它与污泥絮凝体结合后，还会影响污泥沉降性能，造成出水含油过高或浑浊，不达标。
2.2设备老化、换型设备选型不当
2.2.1曝气头堵塞，微生物对氧的吸收率低
微生物分解有机物是好氧过程，保证曝气的充足和均匀可提高微生物对氧的吸收率，一定程度上可增强微生物分解有机物的能力。
原微孔曝气器由于使用时间较长，曝气头堵塞，曝气池表面局部曝气过量，而其他地方却曝气不足，氧不能充分利用，降低了微生物对有机物的分解能力。
2.2.2溶解氧表误差大，生产指导性差
2.2.3回流污泥泵是离心泵，经常堵塞，不利于长周期运行。
3、改进措施
3.1加强水质水量的调节
为了保持进水水质水量的稳定，建立一个大型储水池以缓冲来水水量、浓度的波动是很有必要的，同时该储水池还可作为初级沉淀池使用，污水在储水池中经过一段时间的停留沉淀，可初步去除悬浮杂质，起到一定的净化水质作用。
对于超高浓度污水必须建立一个单独的处理单元，实现污污分治,消除高浓度污水对二级污水处理场工艺的冲击。
含有油及事故废水避免进入二级污水处理场，可通过建立事故储水池（废水池），单独储存另行处理。
改造后对污水水质的控制与调节操作具体如下：
（1）图二中环保水池，容积为4000m3，原为环乙装置的废水池，经论证协商改作为二级污水处理场的前端储水调节池。
全厂（除仓储排放的废水外）所有的生产废水均汇集到环保水池中，经P307泵加压送至二级污水处理场均质池，与生活污水混合后进入系统处理,通过配水以达到二级污水处理场的进水浓度指标。
（2）若来水水量大，造成环保水池液位过高，可通过P307泵出水旁通管线将污水打入8000水池临时储存；由于8000水池是环乙装置的事故储水池，必须留有一定的有效容积，因此，在适当时应尽快将污水移走。
图二二级污水处理场进水管线改造图
（3）8000水池事故水一般含有较高浓度的有机物料和油质，因此不能进入二级污水处理场；我们将原3AA污水场改造成为专门处理高浓度废水的系统，采取间歇曝气活性污泥工艺，专门接收8000水池排放的废水。
若8000水池出水浓度适度，也可将水送入环保水池或二级污水处理场进行处理。
（4）仓储来水水质不够稳定，有时含油，有时含不可生化物，但水量不大。
因此将它单独引入均质池，并设阀门进行控制；同时将该管线与3AA污水场及废水池进水管线连通，这样在正常情况下仓储污水可直接进入二级污水处理场进行处理，在异常情况下可将污水切入3AA污水场或废水池中储存处理。
（5）正常情况下，丙烯酸装置的污水由初雨池直接进入环保水池，当环保水池液位较高不能容纳初雨池的污水或来水超标时可将污水打入AB罐储存；当均质池浓度较低时，打开AB罐放空至生活污水池。
（6）烯烃车间废水含油量高，在其一级处理系统中增加除油装置，废水的含油量大大降低。
基本解决了油对污泥系统的冲击。
3.2设备更新
（1）更换曝气头。
我分厂于2003年6月大修期间对二级污水处理场B线的微孔曝气器进行更换。
更换后的曝气器出气顺畅，曝气池表面曝气均匀，无死角，无过大气泡涌动，曝气效果良好。
（2）对于溶解氧表一方面寻找适合污水系统的型号，另一方面溶解氧表出现异常时根据进水负荷，污泥浓度，污泥色度，镜检结果综合判断供氧是否合理，DO是否正常。
（3）污泥回流泵选用无堵塞潜污泵。
3.3积极与车间生产调度,环保能源部的沟通协调，在水质水量异常波动时，协调全厂废水水池液位的控制，做到全厂废水储存一盘棋。
积极参加分厂组织的培训。
提高了自己的理论水平和实操能力。
4、运行状况对比
通过加强技术改造和深化管理，取得了2003年8月至2004年7月连续12个月出水100%合格的好成绩，创我厂污水处理工作最好纪录。
我们把2002年8月至2003年7月这个连续12个月作为第一阶段，运行状况见表一；把2003年8月至2004年7月连续12个月作为第二阶段，运行状况见表二。
这前后两个阶段的进出水情况、去除率等进行比较，作出图三图四的对比图，可以看出：
第二阶段与第一阶段相比，平均出水COD由102.03mg/L降至66.66mg/L，COD平均去除率由84.09%提高至88.06%，每月出水合格率由67.18%提高到100%，做到了二级污水处理场的长周期稳定达标排放.
表一2002年8月至2003.7连续12个月运行数据表
项月目份
进水COD（mg/L）
出水COD（mg/L）
合格率（%）
去除率（%）
1
744.97
165.05
16.13
77.84
2
655.88
69.28
96.67
89.44
3
791.10
147.17
19.35
81.40
4
491.96
84.54
90.00
82.82
5
508.94
66.02
100
87.03
6
527.56
68.19
96.77
87.07
7
557.70
87.88
75.00
84.24
8
587.52
86.63
80.65
85.25
9
674.01
92.58
80.00
86.26
10
611.62
105.54
58.06
82.74
11
843.47
184.61
0
78.11
12
509.74
66.81
93.55
86.89
平均值
625.37
102.03
67.18
84.09
表二2003年8月至2004年7月连续12个月运行数据表
项月目份
进水COD（mg/L）
出水COD（mg/L）
合格率（%）
去除率（%）
1
509.25
60.44
100
88.13
2
530.69
55.91
100
89.46
3
591.96
72.17
100
87.81
4
745.51
87.14
100
88.31
5
619.7
74.94
100
87.91
6
444.3
50.74
100
88.58
7
393.64
43.79
100
88.88
8
497
66.47
100
86.63
9
566.59
74.28
100
86.89
10
584.68
74.09
100
87.33
11
683.76
76.96
100
88.74
12
526.28
62.96
100
88.04
平均值
557.78
66.66
100
88.06
5结束语
今后我还要不断的加强学习，寻求更好的技术措施，解决好二级污水处理场抗进水冲击负荷能力差和出水SS超标的难题。
确保二级污水处理场的长周期稳定达标排放。
二级污水场不稳定达标的原因及对策
单位:
北京东方石化有限公司东方化工厂
工种:
水处理
姓名:
杜文东
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