现浇箱梁满堂支架方案计算范例汇总.docx
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现浇箱梁满堂支架方案计算范例汇总
省道S303线巴朗山隧道工程TJ1合同段
小魏家沟中桥
现浇箱梁满堂支架施工方案
华通路桥集团有限公司巴朗山项目部
二○一三年三月
小魏家沟中桥现浇箱梁满堂支架及模板施工方案
1编制依据
1.1省道S303线巴朗山隧道工程两阶段施工图设计文件
1.2参考《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《路桥施工计算手册》、《桥梁支架安全施工手册》
2工程概况
小魏家沟中桥起止点桩号为K99+069～K99+163,设计为4-22m预应力连续箱梁，桥宽9m，桥长94m。
计算跨度为4×22m，边支座中心线至梁端0.5m，0#、4#桥台边支座横桥向中心距分别为4.85m、4.5m，中支座最大横桥向中心距4.80m。
箱梁顶宽9.0m，箱梁底宽5.5m。
顶板厚度20～50cm，腹板厚度40～80cm，底板厚度25～50cm。
全桥在端支点设2个端横梁、中支点设3个中横梁，其中端支点端横梁厚100cm，中横梁厚150cm。
采用满堂支架法现浇施工。
3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求
采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。
模板用厚18mm的优质竹胶合板，横板边角用4cm厚木板进行加强，防止出现波浪形，影响外观。
采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×90cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑，其中纵横桥向斜撑每1.8m设一道。
4现浇箱梁支架验算
以中支点最大截面预应力混凝土箱形连续梁处为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
4.1荷载计算
4.1.1荷载分析
根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：
⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。
⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。
⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：
满堂钢管支架自重
立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距
支架自重q7的计算值（kPa）
60cm×60cm×90cm
3.38
4.1.2荷载组合
模板、支架设计计算荷载组合
模板结构名称
荷载组合
强度计算
刚度检算
底模及支架系统计算
⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺
⑴＋⑵＋⑺
侧模计算
⑸＋⑹
⑸
4.1.3荷载计算
⑴箱梁自重——q1计算
根据现浇箱梁结构特点，取B－B截面（中支点横隔梁两侧）具有代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
1B-B截面（中支点横隔梁两侧）处q1计算
根据横断面图，用CAD算得该处梁体截面积A=10.3885-0.775*2=8.84m2,则：
q1＝
=
＝
取1.2的安全系数，则q1＝37.62×1.2＝45.14kPa
注：
B——箱梁底宽，取6.11m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
⑵新浇混凝土对侧模的压力——q5计算
因现浇箱梁采取水平分层以每层25cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=18℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力
q5=
K为外加剂修正数，取掺外加剂K=1.2
当V/t=1.2/18=0.067＞0.035
h=1.53+3.8V/t=1.53+3.8*0.067=1.78m
q5=
4.2结构检算
4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算
碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。
⑴中支点横隔梁两侧B-B截面处
在中支点横隔梁，钢管扣件式支架体系采用60×60×90cm的布置结构，如图：
①、立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为90cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=35.7kN（路桥施工计算手册中表13－5钢管支架容许荷载［N］=35.7kN）。
立杆实际承受的荷载为：
N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时）
NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；
NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力
ΣNQK—施工荷载标准值；
于是，有：
NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×45.14=16.25KN
NG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN
ΣNQK=0.6×0.6（q3+q4+q7）=0.36×（1.0+2.0+3.38）=2.297KN
则：
N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（16.25+0.36）+0.85×1.4×2.297=22.67KN＜［N］＝35.7kN，强度满足要求。
②、立杆稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：
N/ΦA+MW/W≤f
N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；
f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。
A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。
i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝0.9m。
于是，λ＝L/i＝57，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.829。
MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；
MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10
WK=0.7uz×us×w0
uz—风压高度变化系数，参考《建筑结构荷载规范》表7.2.1得uz=1.38
us—风荷载脚手架体型系数，查《建筑结构荷载规范》表6.3.1第36项得：
us=1.2
w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2
故：
WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN
La—立杆纵距0.6m；
h—立杆步距0.9m，
故：
MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.0536KN
W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：
W=5.08×103mm3
则，N/ΦA+MW/W＝22.67×103/（0.829×489）+0.0536×106/（5.08×103）＝66.47KN/mm2≤f＝205KN/mm2
计算结果说明支架是安全稳定的。
4.2.2箱梁底模下横桥向方木验算
本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10×10cm方木，方木横桥向跨度在中支点截面处按L＝60cm进行受力计算。
如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松等力学性能优于杉木的木材均可使用。
⑴中支点B-B截面（墩顶及横隔梁）处
按中支点截面处3米范围进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝60cm进行验算。
①方木间距计算
q＝（q1+q2+q3+q4）×B＝（45.14+1.0+2.5+2）×3=151.92kN/m
M＝（1/8）qL2=（1/8）×151.92×0.62＝6.8kN·m
W=（bh2）/6=（0.1×0.12）/6=0.000167m3
则：
n=M/（W×［δw］）=6.8/（0.000167×11000×0.9）=4.1（取整数n＝4根）
d＝B/（n-1）=3/3=1m
注：
0.9为方木的不均匀折减系数。
经计算，方木间距小于1m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.3m，则n＝3/0.3＝10。
②每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=（bh3）/12=（0.1×0.13）/12=8.33×10-6m4
则方木最大挠度：
fmax=（5/384）×［（qL4）/（EI）］=（5/384）×［（265.8×0.64）/（12×9×106×8.33×10-6×0.9）］=5.54×10-4m＜l/400=0.6/400=1.5×10-3m（挠度满足要求）
③每根方木抗剪计算
τ=
MPa＜［τ］=1.7MPa
符合要求。
4.2.5底模板计算
箱梁底模采用竹胶板，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：
通过前面计算，横桥向方木布置间距分别为0.3m和0.25m时最不利位置，则有：
竹胶板弹性模量E＝5000MPa
方木的惯性矩I=（bh3）/12=（1.0×0.0153）/12=2.8125×10-7m4
⑴5－5截面处底模板计算
①模板厚度计算
q=（q1+q2+q3+q4）l=（83.1+1.0+2.5+2）×0.25=22.15kN/m
则：
Mmax=
模板需要的截面模量：
W=
m2
模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：
h=
因此模板采用1220×2440×18mm规格的竹胶板。
②模板刚度验算
fmax=
＜0.9×0.25/400m=6.25×10-3m
故，挠度满足要求
4.2.6侧模验算
根据前面计算，分别按10×10cm方木以25cm和30cm的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有：
⑴10×10cm方木以间距30cm布置
①模板厚度计算
q=（q4+q5）l=（4.0+50.7）×0.3=16.41kN/m
则：
Mmax=
模板需要的截面模量：
W=
m2
模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：
h=
因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。
②模板刚度验算
fmax=
＜0.9×0.3/400m=7.5×10-3m
⑵10×10cm方木以间距25cm布置
4.2.7立杆底座和地基承载力计算
⑴立杆承受荷载计算
在中支点两侧立杆的间距为60×60cm，每根立杆上荷载为：
N＝a×b×q＝a×b×（q１+q2+q3+q4+q7）
＝0.6×0.6×（４５.１４+1.0+1.0+2.0+３.３８）=１８.９１kN
⑵立杆底托验算
立杆底托验算：
N≤Rd
通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为：
N＝a×b×q＝a×b×（q1+q2+q3+q4+q7）
＝0.6×0.6×（４５.１４+1.0+1.0+2.0+３.３８）=１８.９１kN
底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd=40KN;
得：
１８.９１KN＜40KN立杆底托符合要求。
⑵立杆地基承载力验算
地基薄弱地段分层换填隧道弃渣并碾压密实，根据经验及试验，地基承载力达到[fk]=200～250Kpa（参考《建筑施工计算手册》。
立杆地基承载力验算：
≤K·
k
式中：
N——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；
Ad——为立杆底座面积Ad=15cm×15cm=225cm2；
按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：
，底拖下砼基础承载力满足要求。
底托坐落在15cm砼层上，按照力传递面积计算：
k为地基承载力标准值；
试验锤击数
3
5
7
9
11
13
15
17
19
21
23
k（Kpa）
105
145
190
235
280
325
370
435
515
600
680
K调整系数；混凝土基础系数为1.0
按照最不利荷载考虑：
=
≤K·[
k]=1.0×235KPa
经过计算，地基处理要求贯入试验垂击数必须达到11下。
将混凝土作为刚性结构，按照间距60×60cm布置，在1平方米面积上地基最大承载力F为:
F＝a×b×q＝a×b×（q1+q2+q3+q4+q7）
＝1.0×1.0×（４５.１４+1.0+1.0+2.0+３.３８）=５２.５２kN，即５２.５２kpa．
则，F＝５２.５２kpa＜[
k]=1.0×235Kpa
经过地基处理后，可以满足要求。
4.2.9支架变形
支架变形量值F的计算：
F＝f1＋f2＋f3
①f1为支架在荷载作用下的弹性变形量
由上计算每根钢管受力为１８.９１KN，φ48mm×3.5㎜钢管的截面积为489mm2。
于是f1=б×L/E
б＝１８.９１÷489×103＝３８.６７N/mm2，
则f1＝３８.６７×10÷（2.06×105）＝１.８８mm。
②f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量
支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩δ1和方木对方木压缩δ2两部分，分别取经验值为2mm、3mm，即f2＝δ1＋δ2＝5mm。
③f3为支架地基沉降量计算：
支架地基沉降量按《GBJ7-89规范》推荐地基最终沉降量公式计算：
f3=
A、基础底面附加应力计算
根据前面计算结果，支架基础（C15加筋砼）底面以上最大荷载为F＝５２.５２+3.9=５６.４２KN/m2，同理基础底面的附加压力为P0＝F=５６.４２KN/m2。
B、地基土分层
根据现场地质情况（以地勘报告AK14地质柱状图为例），将地基土按压缩性分层，设压缩层厚度为3m，其中换填砂夹石土层厚1.5m、压缩模量7.0MPa，中液限粘质土层厚1.5m、压缩模量6.2MPa。
C、各分层的压缩量计算
根据最不利荷载受力部位支架布置，将满堂支架基础底面积转化为0.6×0.6基础进行计算分析。
a、换填砂夹石土层：
该土层的顶面及底面分别位于基础地面下Z0＝0m及Z1＝1.5m处，则：
于是换填砂夹石土层的压缩量
为：
b、中液限粘质土层：
该土层的顶面及底面分别位于基础地面下Z1＝1.5m及Z1＝3.0m处，则：
于是中液限粘质土层的压缩量
为：
D、确定压缩层厚度
先计算深度Zn＝3.0m处向上取0.3m的土层压缩量
：
则，
于是得：
故压缩厚度可取为3.0m（从C15加筋砼基础底面算起）。
E、地基最终沉降量计算
压缩层范围内各土层压缩模量加权平均值ESP为：
因4，则地基最终总沉降量S为：
f3=
故支架变形量值F为:
F＝f1＋f2＋f3=3.28+5+6.31=14.59mm
5支架搭设施工要求及技术措施
现浇箱梁支架采用满堂扣件钢管脚手架或碗口式钢管架搭设。
搭设时，先在混凝土放置15cm×15cm钢板垫在钢管底下，垫板下用中粗砂找平。
支架顶部设置顶托，顶托上设纵梁和横梁，其上铺设梁体模板。
支架纵横向设置剪力撑，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。
支架采用同种型号钢管进行搭设，剪力撑、横向斜撑谁立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设
上报监理检查，经监理同意后，进行支架预压：
按箱梁重量120%、模板重量及施工荷载组合，确定压载系数，采用砂袋（或水袋）均匀布设堆压于支架上进行堆载预压，预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。
5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求
（1）每根立杆底部应设置底座或垫板，并规定尺寸设置纵、横扫地杆。
（2）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，立杆步距不得大于设计要求，并应设置纵横水平拉杆。
（3）立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁搭接连接，严禁不同直径混合施用。
（4）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求。
（5）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在模板中心线处，其偏心距不应大于25毫米。
（6）钢管脚手架要排列整齐和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。
上下层立杆采用的对接扣件应按规范要求交错布置。
（7）为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷载集中处加密支架支撑。
（8）确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
（9）地基支座的设计要满足承载力的要求。
5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定
（1）立杆应按设计纵横向间距设置，不得改变间距。
（2）剪刀撑应纵横设置，按设计间距布置，不得遗漏。
（3）满堂模板支架剪刀撑应由底至顶连续布置。
（4）高于4米的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
剪刀撑的构造应符合有关规定。
（5）组架前认真测量框架底脚距离，准确铺设方木及安放底托。
（6）支架拼装每3层检查每根立杆底座下是否浮动，否则应旋紧可调座或用薄铁片垫实，在支架拼装头3层，每层用经纬仪、水平仪、线坠随时检查立杆的垂直度及每层横杆的水平，随时检查随时调整。
（7）支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度外，还应随时注意水平框的直角度，不致使脚手架偏扭，立杆垂直度偏差小于0.25％，顶部绝对偏差小于0.05m。
（8）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
5.3支架拆除要求
（1）支模的拆除必须经验算复核并符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）及其它有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及经审批。
（2）质检拆除时应遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺序相反，严禁上下同时进行，拆除时应采用可靠的安全措施。
（3）卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。
（4）运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的沾污物，变形严重的，送回修整；配件经检查、修正后，按品种、规格分类存放，妥善保管。
（5）拆除杆件时，要互相告知，协调作业，已松开连接的杆部件要及时拆除运出，避免发生误扶误靠。
5.4支架预压及沉降观测
支架搭设完后，为保证箱梁浇注混凝土后满足设计的外形尺寸及拱度要求，采取对支架预压的方法以消除变形，具体做法如下：
⑴、设置沉降观测点
支架搭设、立模作业程序完成后，每跨向1/4跨、1/2跨、3/4跨、及前后两支点处设置支架沉降观测截面，每个观测截面沿横向对称设置3个观测点，从而形成一个沉降观测网。
观测点采用吊尺法测量，即在观测点位箱梁底模底部打入一铁钉，测量时将钢卷尺吊在铁钉上进行观测。
另外对应于支架沉降观测截面，在地基处理后的基础混凝土表面同样设置地基沉降观测点，以测量在预压过程中的地基沉降量。
⑵、加载预压及卸载
支架加载预压采用砂袋法辅助水袋法进行。
箱梁的底腹板和翼板模板铺设完成后，在翼板模板边缘堆积砂袋，形成一个槽式空间，然后在箱梁模板和砂袋上铺设0.5mm厚塑料纸2层，再往内注水预压，砂袋和水的总重量为箱梁自重的120%。
加载采取分级进行，使加载过程尽量符合浇混凝土的状态。
本桥加载可分三级进行，每级加载为总压载量的1/3，共加载3次。
第一次加载模拟箱梁底板、腹板钢筋绑扎完成，钢绞线及各种模板和加固措施安装完毕后的荷载；第二次加载模拟底板、腹板砼浇筑安装完成后的荷载；第三次加载模拟顶板砼浇筑完成后的荷载。
全部加载后，不可立即卸载，需等压一段时间（一般24～72h）并在地基沉降稳定后，再逐级卸载，卸载后再观测1次，卸载前后的差值可认为是地基及支架的弹性变形，在安装箱梁底模时设预拱度以消除之。
卸载完成后即可按加载顺序浇筑混凝土。
⑶、沉降观测
沉降观测应贯穿于加载及卸载的整个过程，在开始加载前必须进行首次观测，作为沉降观测的零点，，接着加上第一次荷载，加载后立即再观测，得出施加第一次荷载后的瞬间沉降；施加第二次荷载前再观测，然后施加第二次荷载并立即观测，得出施加第二次荷载后的瞬间沉降；施加第三次荷载前再观测，然后施加第三次荷载并立即观测，观测工作在等压时间内一直进行，一直到沉降趋于稳定。
加载及卸载必须在整个预压范围内分级进行，在一个连续的预压范围内不得分成几段后逐段一次加载或卸载到位。
每级加载及卸载均应进行测量并详细记录，预压结束卸载完成后，根据沉降观测记录，结合预拱度计算，确定模板高度。
实施过程：
①准确计算各施工区段的箱梁、模板、支架自重，以确定各施工区段的加载重量。
①根据试验数据，绘制纵、横向的弹性变形和非弹性变形图，确定弹性变形调整值。
③加载试验结束后，请有关人员进行检查，确定安全，可行性签证后，方可进行下道工序施工。
6安全防护措施及安全交底
6.1安全防护措施
为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生，把一般安全事故减少到最低限度，确保施工的顺利进行，特制定如下防护措施：
（1）成立以项目经理为组长的安全管理、协调小组，严格执行项目经理部制订的相关管理制度，加强对工人的安全教育，提高职工的安全生产素质，并设专职安全员。
（2）利用各种宣传工具，采取多种教育形式，使职工牢固树立“安全第一”的思想，不断强化安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化，教育经常化。
在下达生产任务时，必须同时下达安全技术措施。
检查工作时，必须同时检查安全技术措施执行情况。
总结工作时，必须同时总结安全生产情况，提出安全生产要求，把安全生产贯穿到施工的全过程。
（3）认真坚持执行定期安全教育、安全讲话、安全检查制度，设立安全监督岗，充分发挥安全人员的作用，对发现的事故隐患和危及工程、人身安全的事项，作到立即处理，做出记录，限期改正，落实到人。
（4）架子作业人员必须佩戴安全带并站稳把牢，在架子上传递,放置杆件时应注意失衡闪失；剪刀撑及其它整体性拉杆应随架子高度的上升及时安装,以确保整架稳定；搭设中应统一指挥,协调作业；确保支架结构的尺寸。
杆件的垂直度和水平度,各节点构造和紧固程度符合施工规范要求；禁止使用材质,规格不符合要求的杆配件。
（5）起重指挥应站在能够照顾全面的地点,信号要统一、准确；严禁任何人员在起重臂和吊起的重物下面停留或行走；起重物件应使用交互捻制的钢丝绳,有打结、变形、断丝和锈蚀的钢丝绳应及时按规定降低使用标准或报废；起吊物件应合理设置溜绳。
（6）搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
在脚手架上进行电、气焊作业时，
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