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150吨汽车吊上楼面

QAY-***

图2.1.2-2标准汽车式起重机平■面尺寸图

图2.1.2-3标准汽车式起重机轮距、支腿尺寸图

表2.1.3QAY-16（R车式起重机主要技术参数

类别

项目

单位

参数

第一、第二Lzj1

2750

第二、第三Lzj2

1650

第三、第四Lzj3

2000

尺寸参数

轴距

第四、第五Lzj4

1600

第五、第六Lzj5

1600

轮距

前轮距

1Liq

2590

后费距

LLU

2590

重量参数

行驶状态下整机质量G

70000

附加平衡配重质量Gp

45000

转台以上部分全重量（吊臂与自配重）

任

40000

法殊计算时：

吊臂重Go自配重

转台重

k-zp.i--n^

轴荷

第一、二（G1\G2）

115\115

第三、第四（G3\G4）

117\117

第五、第六（G5\G6）

118\118

主要性

能参数

平衡重尾部回转半径Fph

4850

旋转中心

距支腿

距"腿Lq

5850

距后支腿Lh

3775

距离

支腿距离

纵向

9625

8700

Lzh

第1部分：

160吨汽车吊行走状态下脚手架计算分析

第一、二轴轮压为115KN

第三、四轴轮压为117KN

第五、六轴轮压为118KN

根据规范汽车轮作用面积btx*bty=0.3*0.2m,

楼板厚度200mm强度C35

1、行走时对楼板的抗冲切承载力验算

1.0；

因楼板厚度200mm：

800mm截面高度影响系数h

h020035165mm,

Um2*（365465）1660mm

pc,m1.0N/mm

>118KN

=（0.7*1*1.57+0.25*1）*1.2*1660*165=443KN

故楼板抗冲切承载力满足在楼面上行走汽车吊的要求。

2、行走时对楼板的局部承压验算

按照《混凝土结构设计规范》，楼板局部承压验算公式为:

1.0；

1.35cc

lfcAin

fc=16.7N/mm;

Ai200x30060000mm2（轮胎着地长度和宽度参考《公路桥涵设计通用规范》

（JTGD60-2004）表4.3.1-2）

Ab1（3002*200）*（2002*200）420000mm

A2100*505000mm2（考虑楼板下部脚手架垫块与楼板的接触面积）

入2（1002*50）*（502*50）30000mm2

按照公式:

F21.35c2fcA2

Fi1.35c1fcA11.35*1*2.645*16.7*60000=3577KN>118KN

1.35*1*2.45*16.7*10000=552KN>118KN

故楼板局部承压满足要求！

3、行走时对支撑架的局部承压验算

±0.000

支撑架立面图

现拟采用土建单位脚手架，土建施工完后不拆除，用丁汽车吊上楼面的楼板加固措施：

采用①48X3.5的满堂钢管脚手管，立杆纵管问距为1.2m,水平横

管问距为1.2m,步距为1.5m,搭设高度12.35米。

脚手架规格为448X3.5（按

照3.0壁厚计算），立杆材质Q345，其他杆件采用Q235

查表①48X3钢管的截面特性为：

截面面积A

4.24X102mm

截面惯性矩I

10.78X104mm

弹性模量E

2.06x105N/mrn

截面模量W

4.493x103mm

回转半径i

15.95

钢管比重gk

3.33kg/m

从保守的角度考虑，设此区域的均布荷载全部由脚手管（四根管）承受

（1）脚手架自重荷载

G=1kN/m2

（2）上部活荷载

单根钢管考虑Q=118KN/4=29.5KN

（3）施工活荷载

G2=2.0*1.2*1.2kN=2.88KN

单立杆轴力设计值

N=1.2*1*1.2*1.2+1.4*（29.5+2.88）=46.8KN

计算长度取值

最上端支撑115002*5001500mm

2079mm

计算长度取大值lo

长细比4130<210满足规范要求

查表知稳定系数0.387

立杆稳定性计算

N46.8KN

A0.387*424mm2

285N/mm<300N/mm

满足要求第2部分：

160吨汽车吊吊装状态下脚手架计算分析

按极限状态吊装情况考虑，左侧支腿反力为N3=N4=0右侧支腿反力N1、N2

以N1点为支点建立静力平衡方程

（230+450+400*5.85+（700-400）*2.4=N2*9.625

求得:

N2=731KNN1=230+450+700-N2=649KN

取支座反力较大值：

N=731KN假设支腿采用6m*2m£各基箱扩散荷载

路基箱放置示意图

均布荷载q——66kN/m2（路基箱自重考虑60KN

6*2

单个脚手管支撑的有效面积为6e2m同样从保守的角度考虑，设此区域的均布荷载全部由脚手管承受。

⑴、荷载计算

1、脚手架自重荷载

G=1kN/nf

2、上部活荷载

Q=66kN/m2

最终单管承受荷载为:

（1.2X1KN/nf+1.4X66kN/W）x1.2mX1m=112KN

计算长度取值

最上端支撑l15002*5001500mm

立杆稳定性计算

A0.387*424mm2

故由上可知，吊装时采用6.0m*2.0m路基箱扩散脚手架承载力不能满足施工要求。

需对路基箱下方脚手架进行加密，立杆网格设置调整为600mm*600mm

⑴、荷载计算

1、脚手架自重荷载

G=1kN/nf

2、上部活荷载

Q=66kN/m2

最终单管承受荷载为：

（1.2X1KN/nf+1.4X66kN/m2）X（0.6mX0.6m）=34KN

计算长度取值

最上端支撑115002*5001500mm

标准步距12kuh1.155*1.2*15002079mm

计算长度取大值l0

2079mm

长细比

130<210满足规范要求

查表知稳定系数0.387

立杆稳定性计算

207N/mm<310N/mm

N34KN

~Z2

A0.387*424mm

故由上可知，吊装时采用6.0m*2.0m路基箱扩散并对路基箱下方脚手架进行加密，立杆网格设置为600mm*600mm,满足吊机吊装作业施工要求。

汽车上楼面施工要求：

（1）脚手架立杆材质应采用Q345脚手架搭设必须按要求施工

（2）路基箱铺设置必须在指定位置，设时应保证下部支撑点均在梁上；

（3）汽车吊在上楼板前混凝土强度应达到设计强度；

（4）汽车吊在楼板上为保护混凝土防止局部受压，在其支腿各垫2亦6m路基箱，支腿尽量设置在混凝土柱顶或梁上；

（5）板底、梁底全部满堂脚手架，基础标高为-12.35m,顶层标高为+0.000m,汽车吊停放位置处的脚手架不得拆除，直到吊装完毕，汽车吊撤出后方可拆除；

（6）在吊装作业时严格遵守“十不吊”，防止汽车吊倾覆。

第3部分：

采用有限元软件MIDAS7.3.0进行吊车行走状态模拟分析

计算分析模型，采用三连跨进行计算，柱网12m*12.6m板200mm板网格划分单元400mm*420nytt板的网格划分，脚手架计算时，立杆水平■尺寸为1.26m*1.6m,步距1.5m,结构自重程序自动考虑，行走楼面活荷载为118KN/2*0.4*0.42=351KN/M2.计算模型如下:

汽车吊荷载不利布置（按跨中截面影响线考虑）

在工况1.2包载+1.4活载结构计算结果如下：

图：

板X向弯矩MX

图：

板Y向弯矩MY

楼板最大正弯矩17KN*M/M最大负弯矩-17KN*M/M按设计图板配筋，C12@100mm

受拉钢筋面积AS=1130.4mm，强度C35,厚200mm查混凝土结构计算手册：

板霓8=】啷顽皆短既筋表表1121

痕能土典也善蛆土重,钢临夕美；啤仲：

心比勺一心・皿一、一成11'

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脚手架应力比柱状图

X向最大变形值1.08mm

Y向最大变形值1.57mm

Z向最大变形值-4.76mm

脚手架X、Y、Z三个方向的变形均比较小，满足规范要。

综上分析，脚手架的承载力能满足160T汽车吊机行走要求。

第4部分：

采用有限元软件MIDAS7.3.0进行吊车吊装状态模拟分析

计算分析模型，采用三连跨进行计算,柱网12m*12.6m板厚200mm板网格划

分单元400mm*420mm按板的网格划分，脚手架计算时，立杆水平■尺寸为

1.26m*1.6m,步距为1.5m,加密区：

立杆水平■尺寸为0.63m*0.8m,步距为1.5m,

结构自重程序自动考虑，吊装状态楼面活荷载为（731KN+649KN+120KN

/12M*2.1M=60KN/M计算模型如下：

计算模型

汽车吊吊装时支腿荷载布置

在工况1.2包载+1.4活载结构计算结果如下：

楼板Y向弯MYY巨图

板最大正弯矩34KN*M/M最大负弯矩-22KN*M/M按设计图板配筋，C12@100mm

受拉钢筋面积AS=1130.4mm，强度C35,厚200mm查混凝土结构计算手册：

板宽8=】啷顽皆短既筋表表1121

痕能土典也善蛆土重,钢临夕美；啤仲：

心比勺一心・皿一、一成11'

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脚手架应力比柱状图

Y向最大变形值1mm

Z向最大变形值6m

脚手架X、Y、Z三个方向的变形均比较小，满足规范要求

混凝土结构计算分析

主梁B600*1000弯矩图

主梁B600*1000剪力图

主梁截面B600mm*1200mm己筋：

跨中上部钢筋4C32+T部钢筋11C32;支座

上部钢筋12C32杯部钢筋11C32,箍筋C10@100（4）。

计算分析知最大正弯矩

M1=677KN*Mft大负弯矩M2=-1135KN*M跨中最大剪力50KM支座最大剪力

1125KN采用理正结构设计软件计算复核：

1已知条件及计算要求：

（1）已知条件：

矩形梁b=600mm,h=1200mm

磔C35,fc=16.70N/mm2,ft=1.57N/mm2，纵筋HRB400,fy=360N/mm2,fy'=360N/mm2,2

箍筋HPB300,fy=270N/mm。

弯矩设计值M=677.00kN.m，剪力设计值V=50.00kN，扭矩设计值T=0.00kN.m。

（2）计算要求：

1.正截面受弯承载力计算2.斜截面受剪承载力计算3.裂缝宽度计算。

2抗弯计算

（1）

X10-5=0.00345

求相对界限受压区高度Eb

£cu=0.0033-（fcu,k-50）X10-5=0.0033-（35-50）

£cu>0.0033，取scu=0.00330

按〈〈混凝土规范》公式（6.2.7-1）

^1fcbxh0：

（3）求截面抵抗矩系数as

hc=h-as=1200-35=1165mm

（5）求受拉钢筋面积As

As=Eaifcbh0/fy=0.051X1.00X16.70X600X1165/360=1657mm

（6）配筋率验算

受拉钢筋配筋率

p=As/（bh）=1657/（600X1200）=0.23%>psmin=max{0.0020,0.45ft/fy=0.45X1.57/360=0.0020}=0.0020

配筋率满足要求

3抗剪计算：

（1）截面验算，按〈〈混凝土规范》公式（6.3.1）

V=0.253cfcbh0=0.25X1.000X16.70X600X1165=2918325N=2918.33kN>V=50kN截面尺寸满足要求。

（2）配筋计算，按混凝土规范公式（6.3.4-2）

Av/s=（V-acvftbh0）/（fyvh0）

=（50.00X103-0.70X1.57X600X1165）/（270X1165）

=-2.28327mm2/mm=-2283.27mm2/m

配箍率psv=Asv/s/b=-2.28327/600=-0.38%

抗剪箍筋按构造配筋：

Asv/s=Psvminxb=0.14%x600=0.83733mm2/mm=837.33m^m

4配置钢筋：

（1）上部纵筋：

计算As=1440mm

实配4E32（3217mmp=0.45%）,配筋满足

（2）下部纵筋：

计算As=1657mm

实配11E324/7（8847mm2p=1.23%）,配筋满足2

（3）握肋：

计算Av/s=837mm/m,

实配d8@10㈣肢（2011mn2/mpsv=0.34%）,配筋满足

5裂缝计算：

（1

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