模板支撑系统满堂脚手架方案.docx
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模板支撑系统满堂脚手架方案
龙湖城住宅小区项目.砚山天润．
模板支撑系统
满
堂
脚
手
架
施
工
方
案
编制：
审核：
批准：
编制单位:
文山市天润建筑工程责任有限公司
编制日期：
2014年4月28日
.....................................................................2
一、编制依据
二、工程概况.....................................................................2
三、满堂脚手架安全技术交底.........................................2
四、脚手架质量标准.........................................................3
五、5满堂脚手架安全稳定的计算……………………………
一、编制依据
1.根据建设部《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011规定。
根据本工程施工图纸和施工规范。
2.
3.钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。
4.施工现场的实际条件
二、工程概况
该工程为天润龙湖城住宅小区1#地下车库，位于天润龙湖城内部，场地平整，交通方便。
周围的环境情况：
东面临住宅小区待建住宅20、23栋号，北面临小区待建住宅楼S4、S5栋号，西面距江那北路边缘最小距离为16m，南面临小区在建住宅楼13栋号。
根据设计施工图纸得知：
地下室周围为剪力墙,地下室层高为3.7m、4.0m一、二、三层商场层高为5.1m.，其余为框架结构，地上一、二、三层商场为全框架结构。
三、满堂脚手架搭设施工安全技术交底
1.室内满堂脚手架搭设应严格按施工组织设计要求搭设。
2.满堂脚手架的纵、横间距不应大于2米。
3.满堂脚手架应设登高措施，保证操作人员上下安全。
4.操作层应满铺竹笆，不得留有空洞。
必须留空洞者，应设围栏保护。
5.大型条形内脚手架，操作步层两侧，应设防护栏保护。
6.满堂脚手架步距，应控制在2米内，必须高于2米者，应有技术措施保护。
7.满堂脚手架的稳固，应采用斜杆（剪刀撑）保护。
补充交底内容：
以上各条必须认真执行，不明事由根据项目部相关规定执行。
四、满堂脚手架质量标准
、脚手架的材质及规格要求1．
（1）钢管的材质及规格要求
一般采用符合GBT00《普通碳素结构技术条件》技术要求的A3钢，外表平直光滑，无裂纹，分层，变形扭曲，打洞截口及锈蚀程度小于0.5mm的钢管，必须具有生产厂家的产品检验合格证或租赁单位的质量保证证明。
各扣件均应优先采用外径48mm，壁厚3—3.5mm的焊接钢管用于立杆，大横杆和斜杆的钢管长度以4—4.5m为宜用于小横杆的钢管长度以2.1—2.3m为宜。
（2）扣件的材质及规格要求
扣件是专门用来对钢管脚手架杆件进行连接的，它有同转直角（十字）和对接（一字）三种形式，扣件应采用可锻铸铁制成，其技术要求应符合GB15831《钢管脚手架扣件》的规定，严禁使用变形，裂纹，油丝，砂眼等弊病的扣件不许沿轴心方向承受拉力；直角扣件不许沿十字轴方向承受扭力；对接扣件不宜承受拉力，当用于竖向节点时，只允许承受压力，扣件螺栓的紧固力矩应控制在40—50nm之间，使用直角和回转扣件，紧固时，钢管端部，应伸出扣件盖板边缘，不小于100mm，扣件夹紧钢管时，开口处最小距离不小于5mm，回转扣件的两端旋转面间隙要小于1mm。
2、满堂钢管脚手架支撑安装要求
2.1立杆
轴线梁两侧立杆间距1m，梁底增设1根承重立杆，沿跨度方向间距1m；板底立杆纵向间距1m，横向间距1m。
（详见附图2：
立杆平面布置图）
②立杆下设置长度大于2跨，宽度为200mm，厚度50mm的木垫板。
（详见附图2：
立杆平面布置图）
相邻两根立杆接头不设在同一步立杆接头采用对接扣件连接，③．
内，相隔一根立杆的两个接头高度上错开距离不小于500mm，接头中心至主节点距离不大于步距的1/3。
④上下层立杆中心线在同一铅垂线上，中心偏移不超过50mm。
⑤立杆垂直度偏差按1/500H（H为架体总高度），且最大偏差不得大于50mm。
3.2水平拉杆
纵横向扫地杆、水平拉杆连续设置。
扫地杆距地200㎜。
水平拉杆由下往上按间距1.5m控制步距。
（详见附图3：
支撑体系剖面图）
3.3剪刀撑
①设置纵横、竖向剪刀撑，支撑四周及中间每隔4排立杆设置纵横竖向剪刀撑。
②本支撑架高度为6m，为确保架体稳定，在中部设置一道水平剪刀撑。
③剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线与主节点距离不大于150mm；剪刀撑斜杆的接头，用两个旋转扣件固定在与之相交的采用搭接，搭接长度不小于1m横向水平杆的伸出端或立杆上。
④竖向剪刀撑设置角度在45℃～60℃之间，上下顶紧，由顶至底连续设置。
（详附图3）
3.4除了对支撑架有竖向荷载外，还有水平荷载，为了消除该水平荷载对架体稳定性的影响，架体采用格构式与四周已浇灌完砼的框架连接稳固，从扫地杆开始，在与结构板面相交位置进行刚性加固，以提高支撑架体整体稳定性。
五、满堂脚手架安全稳定的计算
:
、扣件抗滑移的计算1．
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=8.31kN；
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
2、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
:
梁两侧立杆稳定性验算1.其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q:
1.2×（24.00+1.50）×0.3×0.8×0.90=6.61kN/m；1模板结构自重荷载：
q:
1.2×0.35×0.3×0.80=0.10kN/m；2振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q:
1.4×2.00×0.3×0.80=0.67kN/m；3N=q1+q2+q3=6.61+0.10+0.67=7.38kN/m；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到；oi--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58；
2；A=4.89：
）（cm立杆净截面面积A--
3）：
W=5.08；W--立杆净截面抵抗矩（cm
2）；（N/mmσ--钢管立杆轴心受压应力计算值2；钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm[f]--
l--计算长度（m）；o如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
l=kuh
（1）1ok--计算长度附加系数，取值为：
1.155；1u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.71；
上式的计算结果：
立杆计算长度L=kuh=1.155×1.71×1.5=2.963m；1oL/i=2962.575/15.8=188；o由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=
0.203；
3/（0.203×489）=；钢管立杆受压应力计算值σ=7.38*1074.34
2；N/mm2小于=σ74.34N/mm钢管立杆抗压强度钢管立杆稳定性计算2，结论满足要求！
[f]=205N/mm的设计值如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
l=kk（h+2a）
2o1k--计算长度附加系数按照表1取值1.167；1k--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.020；2上式的计算结果：
立杆计算长度L=kk（h+2a）=1.167×1.020×（1.5+0.1×2）2o1=2.024m；
L；/i=2024/15.8=128o
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=
0.406；
3/（0.406×489）σ=7.38*10=37.17钢管立杆受压应力计算值；2；N/mm
2小于=37.17N/mm钢管立杆抗压强度钢管立杆稳定性计算σ2，满足要求！
[f]=205N/mm的设计值所以根据以上计算，钢管的立杆间距采用1100mm并在梁底中间增设一道支撑能满足要求。
3、顶板模板（扣件式钢管高架）计算书（180厚）
（一）参数信息
1.模板支架参数
脚手架立杆横向间距或排距为1（m）；纵距为1（m）；步距为1.80（m）。
立杆上端伸出距模板支撑点长度为0.1（m）；模板支架搭设高度以5.10（m）作为计算标准。
采用的钢管（mm）:
Φ48×3.5；板底支撑连接方式:
方木支撑；立杆承重连接方式:
双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:
0.80；
2.荷载参数
2）；混凝土与钢筋自重为模板与木板自重为0.35（kN/m3）。
62.5（kN/m
2）；施工均布荷载标准值为2.5（kN/m4.材料参数采用
面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；
22）；:
13（N/mm）；面板抗弯强度设计值E:
9500（N/mm面板弹性模量2；（mm）:
300；木方的间隔距离）:
1.700（N/mm木方抗剪强度设计值
22）:
17；（N/mm木方弹性模量E（N/mm）:
10000；木方抗弯强度设计值木方的截面宽度（mm）:
100；木方的截面高度（mm）:
100；
5.楼板参数
楼板的计算长度（m）:
4.00；施工平均温度（℃）:
25.0；
楼板的计算宽度（m）:
4.00；
楼板的计算厚度（mm）:
250；
图2楼板支撑架荷载计算单元
（二）、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
23；W=100×1.8/6=54cm34；/12=48.6cm1.8×I=100．
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q=25×0.25×1+0.35×1=6.6kN/m；1
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
q=2.5×1=2.5kN/m；22、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中：
q=1.2×6.6+1.4×2.5=11.42kN/m
2=1.028kN·m；11.42M=0.1××0.3最大弯矩2；=67680/54000=1.253N/mm面板最大应力计算值σ2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2小于面板的抗弯强度设面板的最大应力计算值为1.253N/mm2,满足要求!
计值13N/mm3、挠度计算
挠度计算公式为
q=3.1kN/m
其中
4/（100×9500×300×48.6面板最大挠度计算值v=0.677×3.14）=0.037mm；×10面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；
面板的最大挠度计算值0.037mm小于面板的最大允许挠度
1.2mm,满足要求!
（三）、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
3；×10/6=166.67cm×W=10104；×10/12=833.33cmI=10×10×10
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q=25×0.3×0.11=0.825kN/m；1
（2）模板的自重线荷载（kN/m）:
q=0.35×0.3=0.105kN/m；2（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：
p=（2.5+2）×1×0.3=1.35kN；12.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，:
计算公式如下
均布荷载q=1.2×（0.825+0.105）=1.116kN/m；
集中荷载p=1.4×1.35=1.89kN；
22/8=×1/8=1.89×最大弯距M=Pl/4+ql1/4+1.1160.612kN.m；
最大支座力N=P/2+ql/2=1.89/2+1.116×1/2=1.503kN；
6/1.67××10方木的最大应力值σ=M/w=0.61252；=3.68N/mm102；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2小于方木的最大应力计算值为3.68N/mm方木的抗弯强度设2，满足要求13.0N/mm!
计值2.方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力:
V=1×1.116/2+1.89/2=1.503kN；
方木受剪应力计算值T=3×1503/（2×100×100）=0.23
2；N/mm
2；方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2小于0.23N/mm方木受剪应力计算值为方木的抗剪强度设计2，满足要求!
值1.4N/mm3.方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，:
计算公式如下
；+q=0.825+0.105=0.93kN/m均布荷载q=q21；集中荷载p=1.35kN483.3×××10009500/（384方木最大挠度计算值V=5×0.93663）=0.37mm83.3×10）+1350×1000；/（48×9500×10×[V]=1000/250=4mm；方木最大允许挠度值4方木的最大允许挠度值方木的最大挠度计算值0.37mm小于!
mm,满足要求:
4、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；×P=1.116集中荷载P取纵向板底支撑传递力，；1+1.89=3.006kN
100010001000
支撑钢管计算简图
最大弯矩M=0.224×3.006×1=0.673kN·m；max最大变形V=0.773×3.006=2.32mm；max2；=673000/5080=132.48N/mm最大应力σ2；[f]=205N/mm支撑钢管的抗压强度设计值2小于支撑钢管的抗132.48N/mm支撑钢管的最大应力计算值2,满足要求!
压强度设计值205N/mm支撑钢管的最大挠度为2.32mm小于1000/150与10mm,满足要!
求．
5、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=5.6kN；
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
6、模板支架立杆荷载标准值（轴力）:
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
N=0.138×9.4=1.30kN；G1钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
（2）模板的自重（kN）：
N=0.35×1×1=0.35kN；G2（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
N=25×0.25×1×1=6.25kN；G3经计算得到，静荷载标准值N=N+N+N=7.9kN；G3GG1G22.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值N=（2.5+2）×1×1=4.5kN；Q3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2N+1.4N=15.78kN；QG7、立杆的稳定性计算:
:
立杆的稳定性计算公式
；N=15.78kN：
（kN）立杆的轴心压力设计值N----其中
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
22；：
立杆净截面面积（cmA=4.89cm）A----
33；W=5.08cm）（cm）：
抵抗矩W----立杆净截面模量
（2）；σ--------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2；[f]=205N/mm钢管立杆抗压强度设计值：
[f]----
L----计算长度（m）；0如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
l=h+2a
0k----计算长度附加系数，取值为1.155；1u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=
0.1m；
上式的计算结果：
立杆计算长度L=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；0L/i=1700/15.8=108；0由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=
0.53；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=15780/（0.53×489）=60.887
2；N/mm2小于σ=60.887N/mm钢管立杆钢管立杆的最大应力计算值2，满足要求！
的抗压强度设计值[f]=205N/mm如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
l=kk（h+2a）
201k；1.167取值1计算长度附加系数按照表--1．
k--计算长度附加系数，h+2a=2.46按照表2取值1.020；2上式的计算结果：
立杆计算长度L=kk（h+2a）=1.167×1.020×（1.5+0.1×2）2o1=2.024m；
L/i=2024/15.8=128；o由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=
0.396；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=15780/（0.396×489）=
2；81.490N/mm
2小于钢管立杆的σ钢管立杆的最大应力计算值=81.49N/mm2，满足要求。
[f]=205N/mm抗压强度设计值所以根据以上计算，钢管的立杆间距采用1000mm并能满足要求。
（十一）附图
排架支撑立面图
100方木50×扣件8机制九夹板
48Φ×钢管
3.螺1
2．
200方木50×楼梯支模示意
00方木50×1
×3.5钢管Φ48
扣件
梁模支撑示意
7003.5@1000
×?
48
150
第一道高地
柱支模示意图
3.5@750
×?
48
对拉螺栓?
14150第一道高地
@700
扣件
机制九夹板
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