整理电梯井顶板模板扣件式计算书.docx
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整理电梯井顶板模板扣件式计算书
板模板（扣件式）计算书
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
电梯井顶板
新浇混凝土楼板板厚（mm）
120
新浇混凝土楼板边长L（m）
2.65
新浇混凝土楼板边宽B（m）
2.55
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）
2.5
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
29.1
立柱纵向间距la（mm）
1000
立柱横向间距lb（mm）
1000
水平拉杆步距h（mm）
1500
立柱布置在混凝土板域中的位置
自定义
立柱距混凝土板短边的距离（mm）
325
立柱距混凝土板长边的距离（mm）
275
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距（mm）
300
小梁距混凝土板短边的距离（mm）
125
小梁两端各悬挑长度（mm）
275，275
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（楼板长向）
模板设计剖面图（楼板宽向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算
目前，获得人们的偏好、支付意愿或接受赔偿的意愿的途径主要有以下三类：
①从直接受到影响的物品的相关市场信息中获得；②从其他事物中所蕴含的有关信息间接获得；③通过直接调查个人的支付意愿或接受赔偿的意愿获得。
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（1.1+24）×0.12）+1.4×2.5，1.35×（0.1+（1.1+24）×0.12）+1.4×0.7×2.5]×1=6.51kN/m
（1）建设项目概况。
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m
四、安全预评价p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
2）应用环境质量标准时，应结合环境功能区和环境保护目标进行分级。
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·m
1.环境的概念σ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2
安全评价的基本原则是具备国家规定资质的安全评价机构科学、公正和合法地自主开展安全评价。
满足要求！
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.1+（1.1+24）×0.12）×1=3.11kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×3.11×3004/（384×10000×281250）＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
价值=支付意愿=市场价格×消费量+消费者剩余方钢管
小梁材料规格（mm）
②既包括天然的自然环境，也包括人工改造后的自然环境。
□80×40×2
安全评价的原理可归纳为四个基本原理，即相关性原理、类推原理、惯性原理和量变到质变原理。
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
C.环境影响报告书205
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
小梁弹性模量E（N/mm2）
206000
小梁截面抵抗矩W（cm3）
9.28
小梁截面惯性矩I（cm4）
37.13
因[B/lb]取整＝[2550/1000]取整＝2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为275mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.3+（1.1+24）×0.12）+1.4×2.5，1.35×（0.3+（1.1+24）×0.12）+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.2×（0.3+（1.1+24）×0.12）×0.3＝1.07kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/m
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.07×12+0.125×0.94×12＝0.25kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m
M2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×0.1×12+0.203×3.15×1＝0.65kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×0.282/2，0.1×0.282/2+3.15×0.28]＝0.87kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.25，0.65，0.87]＝0.87kN·m
σ＝Mmax/W＝0.87×106/9280＝93.74N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.07×1+0.625×0.94×1＝1.26kN
V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.1×1+0.688×3.15＝2.23kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.02×0.28，0.1×0.28+3.15]＝3.18kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.26，2.23，3.18]＝3.18kN
τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=3.18×1000×[40×802-（40-4）×762]/（8×371300×4）＝12.85N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q=（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.3+（24+1.1）×0.12）×0.3＝0.99kN/m
跨中νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×0.99×10004/（100×206000×371300）＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm
悬臂端νmax＝qL4/（8EI）=0.99×2754/（8×206000×371300）＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝275/400＝0.69mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3.2
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
11.36
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.73
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.5+（1.1+24）×0.12）+1.4×1.5，1.35×（0.5+（1.1+24）×0.12）+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.7kN/m
q1静＝0.9×1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.2×（0.5+（1.1+24）×0.12）×0.3＝1.14kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.5+（1.1+24）×0.12）×0.3=1.05kN/m
承载能力极限状态
按二跨连续梁，Rmax＝1.5q1L＝1.5×1.7×1＝2.56kN
按悬臂梁，R1＝q1l=1.7×0.28＝0.47kN
R＝max[Rmax，R1]＝2.56kN;
同理，R'＝1.81kN，R''＝1.81kN
正常使用极限状态
按二跨连续梁，Rmax＝1.5q2L＝1.5×1.05×1＝1.58kN
按悬臂梁，R1＝q2l=1.05×0.28＝0.29kN
R＝max[Rmax，R1]＝1.58kN;
同理，R'＝1.12kN，R''＝1.12kN
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·m）
Mmax＝0.83kN·m
σ＝Mmax/W＝0.83×106/4730＝176.06N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝4.14kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.14×1000/450＝18.39N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.91mm
跨中νmax=0.91mm≤[ν]=1000/400=2.5mm
悬挑段νmax＝0.37mm≤[ν]=200/400=0.5mm
满足要求！
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd（mm）
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
Ф48×3.2
立柱截面面积A（mm2）
450
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.73
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
1、长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×1.386×（1500+2×200）=2633.4mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mm
λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1.291×1.386×（1500+2×200）=3399.719mm
λ1＝l01/i＝3399.719/15.9＝213.819，查表得，φ1＝0.16
Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·m
Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ（NQik+Mw/lb）]=0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.06/1＝4.99kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝4989.46/（0.16×450）+0.06×106/4730＝80.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·m
Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ（NQik+Mw/lb）]=0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.06/1＝5.26kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝5259.46/（0.16×450）+0.06×106/4730＝84.7N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝4.99kN≤[N]＝30kN
满足要求！
九、立柱地基基础验算
地基土类型
粘性土
地基承载力设计值fak（kPa）
70
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A（m2）
0.1
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝5.26/（1×0.1）＝52.59kPa≤fak＝70kPa
满足要求！
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