整理电梯井顶板模板扣件式计算书.docx

1、整理电梯井顶板模板扣件式计算书板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称电梯井顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)2.65新浇混凝土楼板边宽B(m)2.55二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2

2、k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)29.1立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置自定义立柱距混凝土板短边的距离(mm)325立柱距混凝土板长边的距离(mm)275主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)125小梁两端各悬挑长度(mm)275，275 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模

3、板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算目前，获得人们的偏好、支付意愿或接受赔偿的意愿的途径主要有以下三类：从直接受到影响的物品的相关市场信息中获得；从其他事物中所蕴含的有关信息间接获得；通过直接调查个人

4、的支付意愿或接受赔偿的意愿获得。 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m（1）建设项目概况。 q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m四、安全预评价 p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN2）应用环境质量标准时，应结合环境功能区和环境保护目标进行分级。 Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=

5、max6.510.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm1.环境的概念 Mmax/W0.24106/375006.33N/mm2f15N/mm2安全评价的基本原则是具备国家规定资质的安全评价机构科学、公正和合法地自主开展安全评价。 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.113004/(38410000281250)0.12mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型价值=支付意愿=市场价格消费量+消费者剩余方钢管小梁材料规格

6、(mm)既包括天然的自然环境，也包括人工改造后的自然环境。80402安全评价的原理可归纳为四个基本原理，即相关性原理、类推原理、惯性原理和量变到质变原理。小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)C.环境影响报告书205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)9.28小梁截面惯性矩I(cm4)37.13 因B/lb取整2550/1000取整2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为275mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G

7、3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.02kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.07kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.0712+0.1250.94120.25kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0

8、.91.42.53.15kN/m M20.07q2L2+0.203pL0.070.112+0.2033.1510.65kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.020.282/2，0.10.282/2+3.150.280.87kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.25，0.65，0.870.87kNm Mmax/W0.87106/928093.74N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.071+0.6250.9411.26kN V20.625q2L+0.688p0.6250.11+0.6

9、883.152.23kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.020.28，0.10.28+3.153.18kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.26，2.23，3.183.18kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.18100040802-(40-4)762/(83713004)12.85N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.99kN/m 跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.9910004/(100206000371300)0.07mm

10、l/4001000/4002.5mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.992754/(8206000371300)0.01mml1/400275/4000.69mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.2可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k

11、)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.7kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.14kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.05kN/m 承载能力极限状态 按二跨连续梁，Rmax1.5q1L1.51.712.56kN 按悬臂梁，R1q1l=1.70.

12、280.47kN RmaxRmax，R12.56kN; 同理，R1.81kN，R1.81kN 正常使用极限状态 按二跨连续梁，Rmax1.5q2L1.51.0511.58kN 按悬臂梁，R1q2l=1.050.280.29kN RmaxRmax，R11.58kN; 同理，R1.12kN，R1.12kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.83kNm Mmax/W0.83106/4730176.06N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.14kN max2Vmax/A=24.141000/45018.39N/mm2125

13、N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.91mm 跨中max=0.91mm=1000/400=2.5mm 悬挑段max0.37mm=200/400=0.5mm 满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483.2立柱截面面积A(mm2)450立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值f(N/mm2)

14、205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2911.386(1500+2200)=3399.719mm 1l01/i3399.719/15.9213.819，查表得，10.16 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.2211.52/100.06kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(N

15、Qik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.4111+0.921.40.06/14.99kN f Nw/(A)+ Mw/W4989.46/(0.16450)+0.06106/473080.95N/mm2f205N/mm2 满足要求！ Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.2211.52/100.06kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.4111+0.921.40.06/15.26kN f Nw/(A)+ Mw/W5259.46/(0.16450)+0.06106/473084.7N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.99kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.26/(10.1)52.59kPafak70kPa 满足要求！