15m 栈桥检算书.docx
《15m 栈桥检算书.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《15m 栈桥检算书.docx(11页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
15m栈桥检算书
中铁十四局第四工程有限公司
京沪高铁第四合同段
栈桥计算书
中铁十四局第四工程有限公司
二○○八年三月
1概述
1.1设计说明
中铁十四局第四工程有限公司施工京沪高铁DK739+988-DK757+700段共跨越洪路河、永安中沟、双庆河、濉支河、股河、濉河、唐河、新河和唐河与新河之间2条无名小河,根据施工便道贯通需要,跨越这8条河流采用贝雷梁式栈桥方案,2条无名小河采用埋设双排φ1.5m圆管方案。
贝雷梁式(中间墩为钢管桩):
栈桥宽4.0m,桥台为钢筋混凝土桥台,根据现场调查情况,桥台位于所跨河流的第二道河堤上。
墩柱采用φ600×8mm钢管桩,桩间采用剪刀撑连接,横桩距为3.2m,纵向跨度15m,桩顶横梁采用2I32a工字钢,其上纵向铺设贝雷桁架做主梁;贝雷桁架顶部横向布设I28a工字钢,间距1.5cm;其上纵向为间距0.3m的I12.6工字钢。
见附件1:
贝雷梁式(中间墩为木桩):
栈桥宽4.0m,墩柱采用直径为φ22cm的木桩,桩间采用剪刀撑连接,横桩距为1.5m,纵向间距1.05m,其他同中间墩为钢管桩贝雷桥。
见附件2:
1.2设计依据
1)《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)
2)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85)
3)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)
4)《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041—2000)
5)《装配式公路钢桥多用途使用手册》
1.3技术标准
1)设计顶标高:
与既有河流的第一道河堤顶相同;
2)设计控制荷载:
1台9m3罐车-35t;
3)设计行车速度5km/h。
2荷载布置
2.1上部结构恒重
1)面层:
6mm厚度钢板;0.471KN/m2
2)纵向背肋:
I12.6,14.2Kg/m;
3)横向分配梁:
I28a,43.4Kg/m
4)纵向主梁:
321型贝雷梁,270Kg/片;
2.2车辆荷载
1)罐车荷载(轮着地宽度和长度为0.6m×0.2m)
图2.2.1罐车荷载的纵向排列和横向布置(重力单位:
kN;尺寸单位:
m)
2)施工荷载及人群荷载:
4KN/m2
表2.2.1旋挖钻机与罐车的主要技术指标
主要指标
单位
9m3罐车
车辆重力
kN
350
履带数或车轴数
个
3
各条履带压力或每个车轴重力
kN
200
履带着地长度或纵向轴距
m
1.8+3.2
每个车轴的车轮组数目
组
2
履带宽度或每对车轮着地宽和长
m
0.6×0.2
3上部结构内力计算
3.1面板内力计算
汽车荷载:
单边车轮作用在跨中时,面板弯矩最大。
面板在横桥向是连续的,故按两端固定梁计算。
荷载分析:
1)自重均布荷载:
0.471kN/m2
2)施工及人群荷载:
不考虑与汽车同时作用
3)罐车轮压:
前轴重70kN,中后轴重为140kN,中后轴有2组车轮,则单组车轮荷载为70kN,每个车轮荷载为35kN,前轴车轮着地宽度和长度为0.3m×0.2m,后轴车轮着地宽度和长度为0.6m×0.2m,q1=35kN/0.2m=175kN/m,q2=0.471×0.6=0.283kN/m。
钢面板下背肋I12.6每隔300mm间距布置,考虑背肋翼缘板宽度后,计算跨度为224mm,则单边车轮布置在跨中时弯距最大计算模型如下:
图3.1.1受力模型
图3.1.2弯矩图(Mmax=0.73kN.m)
若选用δ=6mm钢板,则Wx=3.6cm3(假设轮胎对钢板的纵向影响范围为0.6m);
(193.1-188.5)/188.5=0.0244=2.4%<5%,(满足要求)
桥面板为整体受力结构,在集中荷载作用下产生应力扩散,实际受力比假设更为有利。
3.2I12.6内力计算
3.2.1汽车荷载
罐车单侧车轮作用在I12.6跨中时,I12.6弯矩最大,轮压力为简化计算可作为集中力,计算跨度为1.5m。
荷载分析:
1)自重均布荷载:
0.471×0.3+0.142=0.283kN/m
2)施工及人群荷载:
不考虑与汽车同时作用
3)汽车轮压:
汽车轮压:
前轴重70kN,中后轴重为140kN,中后轴有2组车轮,则单组车轮荷载为70kN,每个车轮荷载为35kN。
钢面板下背肋I12.6a每隔300mm间距布置,单个车轮作用在一根I12.6上,则单根I12.6受到的荷载为:
P=35KN。
图3.2.1.1受力模型(单位:
KN,M)
剪力计算:
Qmax=(35+0.283*1.5)/2=17.7KN
弯矩计算:
Mmax=35*1.5/4+0.283*1.5*1.5/8=13.2
3.2.3结论
经以上分析可知,Mmax=13.2kN.m,,Qmax=17.7kN
选用I12.6,则Wx=77cm3,Ix=488cm4,S*=44.2cm3
3.3I28a横向分配梁内力计算
3.3.1汽车荷载
单边车轮作用在跨中时,横向分配梁的弯矩最大,轮压力为简化计算可作为集中力。
荷载分析:
1)自重均布荷载:
(0.142kN/m×1.0×14+0.471×1.0×4)/4m+0.434kN/m=1.4kN/m
2)施工及人群荷载:
不考虑与汽车同时作用
3)汽车轮压:
9m3罐车不考虑错车,当单侧车轮布置有2种可能情况下产生最大的弯矩和剪力,
计算模型1如下:
图3.3.1.1受力模型
图3.3.1.2弯矩图(Mmax=18.96kN.m)
图3.3.1.3剪力图(Qmax=71.32kN)
计算模型2如下:
图3.3.1.2弯矩图(Mmax=11.65kN.m)
图3.3.1.3剪力图(Qmax=59.31kN)
经以上分析可知,Mmax=18.96kN.m,,Qmax=71.32kN
选用I28a,则Wx=508cm3,Ix=7110cm4,S*=292.7cm3
3.4贝雷梁内力计算
3.4.1罐车荷载作用阶段
a、荷载分析:
当两个后轮作用于跨中时,弯矩最大。
1)自重均布荷载:
q1=(0.471*5*15+0.142*15*14+0.434*6*11+2.7*9*4)/15=9.KN/m
2)施工及人群荷载:
不考虑与车辆同时作用;
3)利用SAP2000建立受力模型如下:
图3.4.1.1受力模型(单位:
KN,M)
3.4.1.3剪力图(Qmax=266.66kN)
3.4.1.4弯矩图(Mmax=1333.75kN.m)
B、荷载分析:
当罐车最后轮作用于跨端时,产生的剪力最大(考虑最后轮距离跨端0.1m)。
图3.4.1.1受力模型(单位:
KN/m,M)
3.4.1.3剪力图(Qmax=377.23kN)
3.4.1.4弯矩图(Mmax=655.71kN.m)
经过上述分析知,在旋挖钻机作用阶段贝雷梁最大弯矩Mmax2=1333.75kN.m,最大剪力Qmax2=377.23kN。
纵向主梁选用2组二排单层贝雷架,则贝雷梁容许弯矩:
[M]=788.2×4=3152.8kN.m,
容许剪力:
[Q]=245.2×4=980.8kN。
Mmax=1333.75kN.m<[M]=3152.8kN.m
Qmax1=377.23kN<[Q]=980.8kN
满足强度要求。
4钢管桩承载力计算
钢管桩最大需承力出现在罐车沿栈桥的边侧行驶到桩顶时,根据上述“2I25a垫梁内力”分析可知,桩顶最大作用力为494.42kN。
设计钢管桩长度为23.5m,桩顶标高为:
+3.2m,桩底标高为:
-20.3m,入土深度为15.2m。
计算依据:
《港口工程桩基规范》(JTJ254-98),在本项目岩土工程勘察报告中,我标段K17+510处,地质最为薄弱,具体如下:
序号
层号
岩性
顶标高
底标高
厚度
容许承载力[σ](kpa)
桩周土极限摩阻力τi(kpa)
1
①1
淤泥
-5.1
-14.4
9.34
0-40
20
2
③1
亚粘土、粘土
-14.44
-18.6
4.2
200-240
50-55
3
⑤1
亚粘土、粘土
-18.64
-24.4
5.8
280-300
55-60
23.5m钢管桩的顶标高为+3.2,穿过①1淤泥、③1亚粘土、粘土、⑤1亚粘土、粘土,即⑤1亚粘土、粘土为钢管桩持力层。
根据《港口工程桩基规范》(JTJ254-98)第2页桩基极限承载力计算式
Qd=(U*Σqfi*Li+qR*A)/K(4.2.4)
式中:
Qd——单桩总极限侧阻力标准值
U———桩身周长
qfi——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值
Li———桩穿越第i层土的厚度
qR——极限端阻力标准值
A———桩端面积
K———单桩承载力分项系数,取1.45
φ600钢管桩的参数:
U=3.14*0.6=1.884m2
A=3.14*(0.3*0.3--0.292*0.292)=0.0149m2
摩阻力取最小值(冲刷考虑3m)
计算承载力结果如下:
Qd=(1.884*(6.34*20+4.2*50+1.66*55)+280*0.0149)/1.45
=559KN
由以上计算可知栈桥钢管桩最大受力为494.42KN<559KN,故单桩承载力满足要求。
5桥台设计
根据现场调查情况,便桥分为上承式和下承式,桥台的位置设置与所跨河流的第二道河堤上,桥台的设计尺寸如下图:
桥台计算:
5.1承载力计算:
桥台底面积S=1.6m*6.5m=10.4m2
地基承载力F=S*σ=10.4*120=1248KN=124.8T
桥台自重F1=1.0*1.0*6*2.4+0.3*1.6*6.5*2.4+0.5*1.6*6.5*2.0=32.3T
贝雷梁压力F2=0.27/3*4*30=10.8T
桥台底可承受荷载为F3=F-F1-F2=124.8T-32.3T-10.8T=81.7T
F3/50T=1.603
5.2桥台后填土压力计算(主动土压力):
Ea=γ*h2*Ka/2(根据《施工计算手册》按挡土墙计算P226)
Ea——主动土压力(KN/m)
γ——填土重度(KN/m3),为1.8KN/m3
h——挡土墙高度(m)
Ka——主动土压力系数,根据土质情况,取“粗砂土砾、砂土、砾石”,ψ=350,Ka=0.271
5.3桥台稳定性验算
Ks=G*μ/Ea*≥1.3
Ks——抗滑安全系数
G——每延米桥台自重(KN/m)
μ——土对桥台基底的摩擦系数,取硬塑性粘土,μ=0.32
7计算结论
经分析计算,栈桥各主要受力构件强度和刚度均满足受力要求。