003施工外架及卸料平台施工方案专业.docx
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003施工外架及卸料平台施工方案专业
浐河滨河花园6#~9#楼工程
施工外架及卸料平台施工方案
编制:
审核:
审批:
中国广厦建设集团有限责任公司西安公司
浐河滨河花园第一项目部
施工外架及卸料平台施工方案
依据西北设计院设计图纸建施1-23、结施1-52,按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,建筑施工高处作业安全技术规范,建筑施工安全检查标准及施工安全操作规程,编制本工程外架搭拆施工方案。
一、工程概况:
滨河花园一期工程由6#、7#、8#、9#楼四栋楼组成,短肢剪力墙结构,共计建筑面积33246m2,地下一层,地上13~15层,建筑檐高45.8米,每栋楼一梯两户,
轴外设有阳台,
、
轴外设有凸窗,建筑结构外形凹凸不一,装饰要求较高,顶层结构标高参插不齐,对搭设外架造成一定的难度,为保证工程顺利进行,外架搭设将采用悬挑外架,此架为一架三用,即用于结构施工和装修施工,同时兼作安全防护。
二、施工布署:
1.现场设立安全管理体系,具体负责如下:
技术负责(党建民)
工地安全员(郭迪宾)
文明工地郭迪宾
质量员杜永超
木工工长卢炜
砼工长贺军虎
设备安装工长孙圣县
钢筋工长杨平和
6~9号楼木工工长
6~9号楼钢筋工长
工长叶国富
作业班组、安全员
2.搭设方案
2.1结合本工程结构形式,施工特点,从每栋楼的结构一层搭设悬挑式全封闭双排钢管脚手架,按五层搭设,三次翻架搭设完成。
脚手架支撑采用160型工字钢,施工至悬挑层时在楼面上埋设φ16钢筋拉环→浇筑楼层砼→砼凝固后安装160型工字钢挑梁,用木楔和栓销将水平型钢挑梁固定在预埋钢筋拉环上→摆放纵向水平杆(大横杆)→逐根竖立杆,随即与扫地杆用扣件扣紧→装扫地小横杆与立杆扣紧→安装第一步大横杆(与各立杆扣紧)→安装第一步小横杆→绑扎脚手板、小横杆→铺架板→安装第二步大横杆→绑扎所有脚手板、小横杆→铺架板→外排第三步大横杆→设临时连墙杆→以此类推→满挂安全密目网。
2.2脚手架搭设采用双排立杆,立杆距结构外墙300mm,排距900mm,柱距为1500mm,大横杆步距为1600mm~1800mm。
2.3悬挑外架底部满铺架板,下设一层防护兜网,外围满挂1800mm×6000mm安全密目网。
外架踢脚板高度为180㎜,刷黄黑相间油漆,斑马线挡脚板。
每6步4跨设置一道剪刀撑,剪刀撑钢管刷黄黑色油漆。
斜杆与横杆的夹角在45°~60°之间,其搭接长度≥1cm,并不少于3个转向扣件固定,端头伸出不少于150㎜,扣件间距400㎜,端头伸出不少于150㎜,扣件间距400㎜,除拐角处设横向斜撑外,中间每隔6跨设置一道。
3.劳动力配备。
架子工合计:
45人(特殊工种必须持证上岗)负责架子搭设及拆除,安全员、架子班长负责脚手架安全质量控制。
4.材料配备。
(6#、7#、8#、9#楼)。
材料名称
规格
数量
备注
钢管
110吨×4
工字钢
工16
(9m×33根×4)×2
架板
17.5m3×4
钢丝绳
6×37φ13.0
2490×2
钢丝绳
φ16=160mφ22=26×8=208m
密目网
5943.6m2×4
水平安全网
1216.8m2×4
卡具
360个×4
扣件
12000个×4
其中转向扣件500个,一字扣件1800个
花篮螺栓
φ22=16φ16=16个13=729个
槽钢
16#B型
9m×8
槽钢
12#B型
10m×5
铁皮
3mm
8m
螺栓
φ18
8个
预埋钢筋环
φ16圆钢1.15m/个
730个×2=1460个
(6、8、9号楼)
1635.3kg
2044.13kg
225个(7号楼)
408.83kg
5.机具配备
名称
数量
备注
架子板手
50把×4
架子搭设和拆除架子用
力矩板手
2把×4
检查架子扣件拧紧力度是否达到要求
倒链
1把×4
调整架子水平弯曲度
套筒板手
2把×4
槽钢内拧紧螺帽用
6.脚手架搭设构造要求。
6.1纵向水平杆的构造应符合下列规定:
6.1.1纵向水平杆宜设置在立杆内侧,其长度不宜小于3跨。
6.1.2纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接,也可采用搭接,对接、搭接应符合下列规定:
(1)纵向水平杆的对接扣件应交错布置,两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向滑开的距离不应小于500;各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
(2)搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。
外架外排伸出头大小模杆长度必须一致整齐。
6.2横向水平杆的构造应符合下列规定:
6.2.1主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除,主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm,在双排脚手架中,靠墙一端的外伸长度不应大于300mm。
6.2.2作业层上非主节点的横向小横杆,宜根据支承脚手板的需要等间距设置,最大间距不应大于纵距的1/2,每节脚手板不少于3根小横杆。
6.2.3脚手板的设置应符合下列规定:
(1)作业层脚手板应铺满、铺稳固。
(2)脚手板对接平铺时,接头处必须设两根横向水平杆,脚手板外伸长应取130~150mm,两块脚手板外伸长度之和不应大于300mm小于250㎜,脚手板搭接铺设时,接头必须支在小横杆上,搭接长度应大于200mm,其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。
(详见附图)
(3)作业层端部脚手板探头长度不应大于150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。
即采用直径为3.2mm的镀锌铁丝固定在小横杆上。
6.3立杆设置构造要求:
6.3.1严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。
6.3.2立杆必须同建筑物梅花型可靠连接,间距不大于步高的2倍。
(详见附图)
6.3.3立杆接长除顶层顶步可采用搭接外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接、对接,搭接应符合下列规定。
6.3.4立杆上的对接扣件应交错布置:
两根相邻立杆的接头不应设置在同一断面内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于600mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3,立杆3.5~4m、6m-6。
5长架管交替设置。
6.4连墙件构造要求:
6.4.1宜靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大于300mm。
6.4.2连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高,按步高隔不设置,上下层及本层一拉一,整体架连墙杆形成梅花装拉结。
6.4.3连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置,当不能水平设置时,与脚手架连接的一端应下斜连接,不应采用上斜连接。
6.5连墙件的横距搭接长度不应小于1m,应采用不少于3个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
6.6连墙件采用钢性连接,垂直间距为3.6m,水平间距为3-3.6m连墙杆用φ48×3.5钢管,它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件,两端必须用双扣件,墙内处必须加模架管详参副图。
6.7连墙杆遇剪力墙时,提前预埋φ50PVC套管,连墙杆伸入剪力墙内侧,用直角扣件备横管与建筑物锁牢并使用双扣件 。
6.8连墙件的稳定性计算:
(第10页)
6.6剪刀撑的构造要求:
剪刀撑设置应由底至顶连续设置,悬挑架每挑连续设置。
剪刀撑搭设钢管用黄、黑油漆涂刷为黄黑相间的警界色。
7.外挑架(挑五层)。
7.1标准层层高2.8m×5层=14m+1.5m(楼层作业面围护架),外架总高15.5m。
7.2160型工字钢定尺长9m,阳台部位4.5m,其它3m~5m,在结构板面预埋φ16钢筋环固定,间距1.5~1.8m,端头用φ6×37(直径13)钢丝绳斜拉于上层结构墙报上(预埋φ20钢筋环),PVC穿墙管拉索倾斜60°左右间距按配置,凡楼房大角均设形式如图(平面图、立面图)所示进行加固:
8.卸料平台。
8.1采用16#B型槽钢做两侧注梁,长度5.5m,后加12#B型槽钢1.5m,两种槽钢连接起来,中间用4颗高强螺栓连接。
8.216#B型槽钢之间用12#B型槽钢连接3道,上铺0.3mm厚铁皮,并做1.2米高的围护栏杆,在端头焊架管或φ25钢筋横档高读不大于500㎜,便于吊运长料。
8.3卸料平台主梁的端头及距端头3米处用分别φ22及(直径16)钢丝绳斜拉于上一层及上二层的结构墙内倾斜60°左右,具体做法详见参附图:
9.脚手架拆除要求(第六)
9.1由总主管 工长对拆除架体人员进行安全技术交底。
9.2拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业。
9.3连墙件的杆件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件的杆件整层或数层拆除后再拆脚手架,分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步,应增加连墙件加固。
9.4各构配件严禁抛掷至地面。
9.5拆除时所有材料必须用绳子吊放,不得下抛,并派2-3名专业看守维护人员监控防护,严禁人员进入工作面规范内警戒区,防止发生安全事故。
10.安全质量保证措施。
10.1搭设外架要横平竖直,立杆、垂直度要达到规范要求,步距、纵距、横距必须整齐划一,按建筑施工安全检查标准检测。
10.2钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹不得使用,禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
10.3扣件的紧固程度应在40~50N·m,并不大于65N·m,对接扣件的抗拉承载力为3kN,扣件上螺栓保持适当的拧紧程度,对接扣件安装时其开口应向下,以防进雨水,直角扣件安装时开口不得向下,以保证安全,各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
10.4脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不得超过相邻连墙件两步以上,在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查验收,每两步检查、验收一次,达到设计施工要求后方可继续施工。
10.5严格控制施工荷截,架子上不得集中堆放荷载,结构施工时不允许多层同时作业,装修施工时同时作业层数不超过两层,当作业层高出其下连接墙件3.6米以上时,应采取有效的临时拉结措施。
10.6拆架前,全面检查待拆脚手架,根据检查结果,确定出拆除方法,进行技术交底后方可拆除,脚手架拆除前,必须察看施工现场环境,注意各种设施,各类障碍物是否影响拆架,拆除外架时要统一指挥,划分作业区,设立警戒标志,地面有专人指挥,禁止非作业人员进入,每天拆架下班时,不能留下隐患部位,应临时加固连接。
附:
外挑架验算书
(一)脚手架采用φ48×3.5规格钢管,其立杆截面积A=424mm2,立杆截面抵抗矩为5.08×103mm3,立杆回转半径I=15.8mm,钢材抗压强度设计值为f=205N/mm2,连墙杆横距为4.5m=Lw,连墙杆竖距hw=3.6m,脚手板采用竹制脚手板,外侧采用安全网进行封闭。
1.稳定性计算(因挑五层)
1.1恒载的标准值GK
GK=Hi(gk1+gk3)+n1Lagk2
Hi—立杆计算截面以上架高,本工程按15.5m计;
gk1—以每米架高计的构架基本结构部件的自重计算基数(KN/m);
gk2—以每米立杆纵距(La)计的作业面材料的自重计算基数(KN/m);
gk3—以每米架高计的外立面整体拉结杆件和防护材料的自重计算基数(KN/m);
n1—同时存在的作业层设置数,本工程按2层,查自重基数表知:
gk1=0.1187KN/m
gk2=0.3587KN/m
gk3=0.0768KN/m
则GK=15.5×(0.1187+0.0768)+2×1.5×0.3587=4.11KN
1.2活荷载标准值Qk
Qk=N1Laqk,其中
Qk—按每米立杆纵距La计的作业层施工荷截标准值的计算基数(KN/m)。
查基数表知:
qk=1.35KN/m,则Qk=2×1.5×1.35=4.05KN
1.3脚手架风载标准值Wk
Wk=La×φ×ω·k其中ωk=0.7μs·μ2·μ0
φ—挡风系数,取1。
ωk—垂直于脚手架外表面的风压标准值;
μs—风荷截体形系数,取1.3(按背靠建筑物敞开式);
μ2—风压高度变化系数,取1.27;
μ0—基本风压值,取0.35KN/m2。
则:
Wk=1.5×1×0.7×1.3×1.27×0.35=0.6KN/m
1.4脚手架整体稳定性验算(考虑风荷载影响)
0.9×(N1/φA+Mw/W)≤fc/γ′m
其中:
N1=1.2×(NGK+NQK)=1.2×(4.11+4.05)=9.792
Mw=1.2×0.1·qwk·h2
=0.12×0.6×1.52
=0.15
W—截面抵抗距,5.08×103mm3
φ—轴心受压杆件稳定系数;
A—立杆截面积;
fc—钢材(Q235)的抗压强度设计值,205N/mm2。
γ′m—材料的强度附加分项系数
则:
λμ/i=1.55×1.5/0.0158=147
查表知:
φ=0.320
轴心受压
γ′m=1.59×[1+0.9×(η+λ)]/(1+η+λ)
=1.59×[1+0.9×(Qk/Gk+Wk/Gk)]/(1+Qk/Gk+Wk/Gk)
=1.59×[1+0.9×(4.05/4.11+0.6/4.11)]/(1+4.05/4.11+0.6/4.11)
=1.517
代入已知值:
0.9×[(9.792/0.32×424+0.162/5.08×103)=0.065KN/mm2
<0.205/1.517=0.1352KN/mm2(架体整体稳定合格)
(二).连墙件稳定性验算
风荷载产生轴向力设计值为:
New=1.4×Wk×Aw
New=1.4×0.6×3.6×8.1=24.49KN。
脚手架平面外变形产生的轴向力N0=5KN。
连墙件轴向力设计值N1=New+N0
N1=24.49+5=29.49KN
连墙杆的计算长度L0=1.1+0.75=1.85m=1850mm。
长细比λ=L0/i=1850/15.8=117.09
轴心受压构件稳定系数φ=0.47(《建筑施工手册》第四版表5-18),
稳定验算:
N1/φ≤f/γ′m
29.49×103/(0.47×2×424)=73.99≤205/1.517=135.14
扣件抗滑验算N1≤Rc(按直角扣件计:
Rc=8.0KN/个)
29.49KN≤4×8.0=32KN
所以连墙件稳定。
(三)钢丝绳承载力验算
悬挑工字钢梁按壹倍立杆纵距设置,即1.5米设置一道钢梁,钢丝绳按两倍立杆纵距设置,即3米设置一道钢丝绳,如下图:
T1=(0.198×0.9+8.84×2)/2=8.93KN
α=ctg2.8/1.4=63°43′49″
T=T1/sinα=8.93/0.89=10.03KN
T2=T·cosα=4.49KN
钢丝绳允许抗力为:
[Fg]=2Fg/K,其中
Fg—钢丝绳的钢丝破断拉力总和(KN),Fg=121.01kN
α—系数,查表知,α=0.08。
K—钢丝绳安全系数,查表知K=8。
则[Fg]=0.85×121.01/8=12.9KN>T=9.3KN。
钢丝绳承载力合格。
3.悬挑钢梁承载力计算(未考虑钢丝绳的上拉力)。
悬挑钢梁受力最危险的截面应在A点,则A点最大弯矩为:
Mmax=8.84×1.2+8.84×0.3+1/2×0.198×1.42=13.4KN·m
N1=T2=4.49KN
按最不利因素考虑:
N1/A+Mmax/W≤[δ],其中[δ]为钢材屈服强度215N/mm2。
A—槽钢截面积A=6.5×16-(6.5-0.85)×(16-0.35×2)=17.56cm2。
W—槽钢截面抵抗矩。
W=1/6×16[6.6×163-(6.5-0.85)×105.33]=66.54cm3
则4.49×1000/17.56×100+13.4×106/66.54×103=203.94N/mm2<[δ]215N/mm2
挑梁承载力符合要求。
4.预埋钢筋环验算。
根据受力图可知在挑梁根部(B点)产生的反力为:
NB·3.1+0.198×1/2×3.12=13.4NB=4.02KN
预埋环选用φ16钢筋进行根部固定,其截面受力为:
NB/A<fg其中A—钢筋截面积;fg—钢筋的屈服强度;
NB/A—4.02/201=0.02KN/mm2<235N/mm2=fg
钢筋环强度符合要求。
5.预埋钢筋环的抗拔验算。
在构造上满足钢筋环锚入结构板的锚固长度。
九、上料平台验算。
如图:
N1=T1=1/2(q1+q2)l=1/2(0.198+0.1625)×4=0.721KN
α1=ctg(2.8×2/4)=54°46′23″
α2=ctg(2.8/2)=54°46′23″
T2=T1/tagα2=0.72/1.40=0.52KN
N2=N1/tagα2=0.72/1.40=0.52KN
T=T1/sinα2=0.72/0.81=0.89KN
N=N1/sinα2=0.72/0.81=0.89KN
则1.验算钢丝绳
[Fg]=αFg/K=0.82×179.7/8=18.42KN>0.81KN=T(N)
钢丝绳合格。