母杜柴登主井临时改绞施工组织设计修改.docx
《母杜柴登主井临时改绞施工组织设计修改.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《母杜柴登主井临时改绞施工组织设计修改.docx(23页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
母杜柴登主井临时改绞施工组织设计修改
中国中煤能源股份有限责任公司
鄂尔多斯分公司母杜柴登矿主井临时改绞
施工组织设计
中煤第五建设有限公司第一工程处
2011年4月
目录
一、概况-2-
二、临时改绞前施工-2-
三、改绞施工准备-3-
1、设备准备-3-
2、材料准备-3-
3、改绞施工方案-3-
四、其他辅助系统:
-8-
1、供、排水系统-8-
2、监控、通讯及信号电缆设置-10-
3、通风系统-10-
4、压风系统-10-
5、供电系统-12-
6、运输系统-15-
五、劳动组织-15-
六、质量保证措施-15-
七、工期排队及安全措施-16-
7.1工期排队-16-
7.2工期保证措施-18-
八、安全保证措施-18-
九、文明施工措施-24-
母杜柴登矿主井临时改绞施工组织设计
一、概况
母杜柴登井田位于呼吉尔特矿区的东南部,呼吉尔特矿区位于内蒙古自治区鄂尔多斯市东胜煤田的西南部,行政区划隶属鄂尔多斯市乌审旗图克镇管辖。
井田的东部边界以外13km处有G210国道呈南北向通过,经G210国道向南可到达陕西省榆林市,向北可到达鄂尔多斯市东胜区。
井田北部东(胜)乌(海)铁路距离本井田约50km,是本矿区主要的煤炭外运通道之一,该铁路西连包兰铁路的乌海市,东连包神铁路、新包西铁路和准东铁路,进而与神黄铁路、大秦铁路干线连通。
目前矿区内新(街)恩(格阿娄)铁路已经完成规划并准备实施建设,其中大牛地站距离本井田北部边界仅3km。
东胜区距离本井田约180km,东胜区是鄂尔多斯市政治、经济、文化、通信中心和重要的交通枢纽,交通网络四通八达。
东胜区北通包头市108km,西达乌海市360km,东抵准格尔旗薛家湾镇120km。
主立井井口位于工业场地内,井口坐标为X=4301509.000m,Y=36627284.000m,井口标高+1290.8m,井底标高+507.0m,井筒深度783.8m,方位角90°,净直径6500mm,净断面积33.2m2,设计井壁采用双层钢筋混凝土结构。
主井落底后进行临时改绞,采用单层双车临时罐笼提升(高合金),提升矿车为MG1.7-9B,提升人员每次不得超过33人。
利用主井罐笼提升施工主井井底车场,泵房,水仓。
二、临时改绞前施工
主立井落底后,首先完善主立井排水系统,具体做法是安装一台100m3/h排水能力的卧泵,井筒内下一趟φ159排水管(改绞后当压风管用),排水系统形成后先施工箕斗装载硐室——主井井底马头门两侧各20米施工——排水硐室及信号硐室——主井临时改绞,将吊桶提升改为罐笼提升。
三、改绞施工准备
1、设备准备
二期施工所需临时凿井罐笼、各种钢丝绳、套架及摇台、安全梯、钢梁、通风及排水设备设施、提升及辅助运输设施、供电设施配备、监测监控系统、生活设施布置等均在改绞施工开始前,按计划准备完毕。
施工主要设备配备见表附后
2、材料准备
按施工组织设计要求,由处机修厂加工制作各种加工件,并采购所需零部件,固定件,各种型号钢梁、槽钢,钢板及铺板。
所需材料见施工主要材料统计表附后。
3、改绞施工方案
临时改绞在井筒内布置1.5吨单层双车防坠罐笼2座(高合金),采用钢丝绳罐道;井上安装摇台,井下安装阻尼托罐摇台。
现安装一趟MYP11403×35+1×16的水泵专用电缆,改绞后拆除,原井筒两趟MYJV42100003×95的高压电缆改为井壁钢梁悬吊作为水泵下井专用电缆,再井壁钢梁悬吊两趟MYJV42100003×95的高压电缆作为井下临时变电所下井电源;原钢丝绳悬吊二趟Ф159×6mm排水管改为井壁边吊挂,再井壁安装Ф273×14mm排水管路二趟,Ф159×6mm压风管一趟、Ф159×6mm消防洒管路一趟,管路均采用井壁固定钢梁悬吊;井筒安装MHYA32-40×2×0.8型通讯电缆一路,监控电缆MHYVP1×7×1.5一路和视频电缆一路、MHYVP2×10×1.5信号电缆一路,操车控制电缆MVV2250019×1.5一路,采用井壁固定;安装直径Ф800mm的胶质风筒三路,钢丝绳悬吊。
详见图3-3-1:
主井临时改绞平面布置图。
为便于井上、下矿车进出车,在井上下安装摇台、推车机、复式阻车器。
(1)施工工艺
具体改绞施工过程为:
第一、根据井筒中心线及提升中心线,利用风锤打好罐道绳拉紧梁牛腿眼,安装牛腿及拉紧梁。
上提吊盘托罐梁的安装,封堵梁窝。
利用吊盘进行马头门上方套架梁牛腿眼施工及套架、罐道安装。
再进行托罐摇台安装,同时进行井下推车机安装,最后进、出车平台铺设;
第二、对矿建施工的吊盘进行改造,从下往上安装井筒管路,按照设计图纸安装,安装后,按照规定做压力试验,试验合格后,投入使用。
第三、当吊盘提至固定盘位置时,先拆除固定盘,再提升吊盘拆除封口盘。
利用吊盘作为临时封口,施工井口平台梁窝;拆除吊盘,安装井口套架及套架梁。
第四、利用原稳车群及井架上天轮进行适当改造下放布置八根罐道钢丝绳、四根防坠绳,这些绳上端临时锁紧在套架。
第五、进行临时简易封口,改造天轮平台,将井架5号中梁调整成南北方向,并向东偏400mm。
第六、八根稳绳上端利用液压千斤顶拉紧,下端固定在稳绳梁上并锁紧。
四根防坠绳,上端固定在缓冲器内、下端用卡子卡紧。
第七、挂罐,安装井上口钢罐道;
第八、利用稳车逐根下放四趟型号为MYJV42100003×95的动力电缆,一趟MYP11403×35+1×16的水泵专用电缆,再下放信号电缆及通信电缆、监控监视电缆;利用罐笼使电缆固定在管路梁上。
并在井下固定好,动力电缆去变电所,信号电缆通过地面信号房至绞车房。
将原钢丝绳悬吊的两趟Ф159×6mm排水管甩到井壁附近,上口固定在套架梁上。
井筒中每隔50米固定一次。
第九、安装井上口搭接摇台、井口推车机等;
第十、安装过卷及防坠装置,进行试运行、调整井口罐道;
第十一、利用罐笼再下放二趟风筒,将风筒堆放在罐笼,打开天窗,吊挂风筒。
地面出车平台、环行车场、上料系统、翻矸设施、材料场地等的施工同井筒改绞平行施工。
(2)井筒提升系统
主井改绞后采用2JK-3.5/18E绞车,采用1.5t矿车单层双车罐笼(高合金)双钩提升,配用电动机功率为1000KW,钢丝绳为18×7-40-1770
2.1、提升1.5吨双层双车罐笼提升能力计算
矿车为MG1.7-9B型。
提升绞车2JK-3.5/18E,主要技术参数如下:
最大静张力F=17吨,
最大静张力差F=11.5吨
最大提升速度Umax=5.85m/s,
提升加、减速度:
a=0.6m/s2
提升加减速度0.6m/s2
加减速时间t1=t3=5.85/0.6=9.75s
加减速高度h1=h3=0.5×5.85×9.75=28.5m
等速运行高度h2=750-28.5-28.5=693m
等速运行时间t2=693/5.85=118.5s
一次提升循环时间T=t1+t2+t3+Q
=9.75+118.5+9.75+40
=178s
其中休止时间取40s
提升能力AT=3600×2×0.9×1.7/(1.2×178)
=51.6m3/h
式中2——一次提升矿车数。
0.9——矿车装满系数
1.7——矿车容积
1.2——提升不均匀系数
按日纯提升时间18小时计算,
月提升能力A=30×18×51.6=27864m3/月。
2.2、提升钢丝绳选择校核
钢丝绳的最大悬垂高度
H0=Hsh+Hj=677.67m取680m
Hsh提升水平深度651.7米
Hj井口水平至天轮平台高度25.97米
提升物料荷重
Q=KmNVchrg=0.9×2×1.7×1600=4896kg
Km矿车装满系数0.9
Vch1.5吨标准矿车容积m3
rg岩石松散重量1600kg/m3
提升容器自重
QZ=QG+2QK=4060+2×974=6008kg
QG单层双车1.5吨罐笼自重4060kg(高合金钢)
QKMG1.7-9B矿车自重kg
提升钢丝绳终端荷载
Q0=Q+Qz=4896+6008=10904kg
钢丝绳单位长度重量Ps(kg/m)
Ps=Q0/(110δB/ma-680)=5.69kg/m
式中δB钢丝绳钢丝的抗拉极限强度(177kgf/mm2)
ma钢丝绳安全系数7.5
根据钢丝绳厂家提供的数据
选择钢丝绳型号为18×7-40-1770PsB=6.24kg/m
以最大终端载荷验算提升钢丝绳安全系数
m=Qd/(Q0+H0PSB)≥ma
Qd钢丝破断拉力总和114829kgf
则m=114829/(10904+680×6.24)=7.58>7.5
提升人员时钢丝绳安全系数校验
每次提升人员数量为:
N=4.98×1.29÷0.18=33人
每人重量按80Kg计算
提升人员时钢丝绳安全系数:
m=Qd/(QG+QR)
=114829/(4060+680×6.24+33×80)
=10.5>9
经计算选用18×7-40-1770钢丝绳做提升绳符合安全规程规定。
绞车强度验算
最大静张力QJmax=Q0+Q绳
=10904+680×6.24
=15147kg<17000Kg 符合要求
最大静张力差 QJmaxc=Q矸+Q绳
=4896+680×6.24
=9140kg<11500Kg符合要求
电机功率校验:
P=K×Q×VMb×ρ/102ηc
=1.2×4896×5.85×1.3/102×0.85
=515KW<1000KW故电机功率符合要求。
式中K—矿井阻力系数,K=1.15~1.2
Q—提升物料荷重
VMb—最大提升速度
ρ—动力系数;吊桶提升时1.05
罐笼提升时1.3
四、其他辅助系统:
1、供、排水系统
1.1:
供水系统:
根据井下巷道布置及设备选型原则,改绞后,保证综掘除尘需要及井下用水,主井内安装一趟φ159消防洒水管路下到井下马头门后,分南北方向延伸,分别向工作面供水。
1.2、排水系统
一、排水系统
主副井贯通前先利用副井等候室做临时水仓,将等候硐室向下卧底2.5米深,形成临时水仓一,临时水仓容积1066.5m3,利用主井井筒水窝作为临时水仓二,容积3753m3。
在临时水仓一形成前,利用三台MD100-100×9型卧泵自井底直接排至地面。
在临时水仓一形成后,从主井至临时水仓一的巷道打设排水沟,排水沟净尺寸500×500mm,利用C20砼浇注,浇注厚度100mm。
临时水仓二的水利用一台BQW-300m3扬程80米的潜水泵排至临时水仓一,临时水仓一北侧巷道内安装一台MD100-100×9型卧泵,三台MD280-100×8型卧泵,根据3月31号会议纪要,安装矿方提供的一台MDS580-70×10型水泵(包括起动设备),同时开启时达到1500m3/h的排水能力。
主井改绞期间安装两趟φ273×14mm;两趟φ159×6mm的排水管,每台水泵各使用一趟管路,通过四趟排水管路将井下涌水排至地面。
1.2.1水仓容积计算:
1、水仓二容积计算:
马头门底板+637.159,井底+524.000,主井净直径6.5m
V2=(637.159-524)×3.14×3.252=3753m3
2、水仓一容积计算
79×5.4×2.5=1066.5m3
1.2.2.排水管选型
1、φ273管路直径验算
按照400m3/h计算
d1=
=
=0.266m<0.273㎜
Qe:
水泵排水量,取400m3/hvp:
排水管经济流速1.5-2.2m/s
2、φ159管路直径验算
按照120m3/h计算
d1=
=
=0.145m<0.159㎜
Qe:
水泵排水量,取120m3/hvp:
排水管经济流速1.5-2.2m/s
公式参考《简明建井手册》1010页表3-9-12
经计算,所选管路直径两趟φ273mm,能排400×2m3/h;两趟φ159管路能排120×2m3/h,总排水能力为1040>1000m3/h,符合要求。
3、φ273mm管路壁厚验算
δ1=0.5d(
-1)-θc
=1.37cm<1.4cm
经计算,所选管路壁厚符合要求。
公式参考《简明建井手册》1010页表3-9-12
式中δ:
管壁厚度(14㎜)d‘:
所选管路外径(27.3cm)
p:
水管内部工作压力,估算可取p=0.011(h1+h2)=8.66MPa
Hp:
排水扬程σπ:
管材许用应力取80MPa
θc:
附加厚度,取θе=0.2cm0.1---0.2cm
1.2.3、水泵扬程验算
井底临时水仓排水高度685.8米
经计算选用MD280-100×8水泵作为排水设备能够满足矿井生产的需要。
ηs----水管效率0.87—0.95
H1---吸水高度4米
H2---排水高度685.8米
2、通讯、监控及信号电缆设置
井筒安装MHYA32-40×2×0.8型通讯电缆一路,地面1台DK1208型200门自动交换机,通过主井至主井井底车场信号房接入一台本安型通信接线盒内,然后使用4芯通讯电缆分别送至工作面、临时泵房等,供井上、下调度指挥通讯使用。
井筒安装监控电缆MHYVRP1×7×1.5一路。
井筒安装信号电缆MVV224×6二路和视频电缆MHYV×10×1.5一路,操车控制电缆MVV2250019×1.5一路。
以上各电缆全部在井筒管路钢梁上吊挂。
3、通风系统
改绞前,通风系统仍然采用地面2×45kw风机压入式供风,一台使用一台备用,利用井筒内布置一趟800mm风筒向马头门西侧主副井贯通巷供风;改绞期间在主井井筒内南侧再增设两趟800mm风筒,并把原井筒内布置的一趟800mm风筒位置调整到井筒内南侧;同时地面在主井井口原南侧稳车群设风机房,风机房设置6台FBDNO8.0/2×45KW风机,其中三台使用,三台备用,并安装风机切换装置。
4、压风系统
按照井下二、三期工程最多实现五个炮掘工作面,六个综掘工作面同时施工,统计风量。
(1)用风量统计
风动设备用风量统计见表3-1
风动设备用风量统计表
表3-1
设备名称
规格
单台耗风量
(m3/min)
打眼
出矸
喷浆
使用台数
总耗
风量
使用
台数
总耗
风量
使用
台数
总耗
风量
凿岩机
YTP-26
3
5×4
60
喷浆机
PZ-5B
8
11
88
风泵
BQF-50/25
2.5
11
27.5
11
27.5
11
27.5
合计
87.5
27.5
115.5
(2)压风机选型
掘进总耗风量的计算:
Q=αβγ∑nkq=162.1m3/min
α—管网漏风系数,取1.1
β—风动机械磨损使耗风量增加的系数,取1.1
n—同型号风动机具使用数量20台
k—同型号风动机具同时使用系数,取1.0
q—风动工具耗风量3m3/min
根据喷浆时用风量最大即162.1m3/min,考虑快速施工多工种平行作业及风压降效等因素,本着经济合理的原则,在矿方永久压风系统形成之前,利用现项目部2台MM-250空压机、2台SA-120空压机,不够时在综掘工作面增加12立方防爆移动压风机。
可满足不同作业循环的要求。
(3)压风管路的选型
d=20Q1/2=254mm
Q—管道计算压风流量,161.1m3/min
经计算,井筒内安装一趟φ159mm×4.5mm压风管路,原排水管路φ159mm×6mm改为压风管路,但此趟压风管路应急排水使用,管路下井后,与水泵相连。
利用“三通”阀接至东西侧马头门内,再接至工作面。
5、供电系统
根据甲方目前提供的供电条件:
电源采用10KV单回路供电,主变容量为8000KVA/12500KVA各一台,备用回路为两台10KV1250KVA发电机组;根据改绞后井上下施工负荷配备要求,地面设置10KV临时开闭所一座,安装XBW-10/0.4KV/2×630KVA箱变一座,开凿马头门初期,敷设一趟MYP11403×35+1×16电缆向井底水窝潜水泵供电,安装两趟MYJV42100003×95的高压电缆作为井下临时高、低压动力电缆使用,此间风机设置在地面向井下供风,利用现有的风机专用变压器向地面风机供电;待井下水泵房、水泵配电及临时变电所硐室形成后,再敷设两趟MYJV42100003×95的高压电缆作为双回路下井施工动力电源,原来两趟MYJV42100003×95电缆作为排水专用电源线路;进行井下供电系统安装调整,安装水泵供电设备及二、三期施工动力井下临时变电所,形成后井下所有负荷供电转移至井下供电,详见供电设计附图:
安装1台KBSG-630KVA/10(6)/1.14(0.69)KV变压器,作为各炮掘施工动力设备供电,安装24台PBG-10高开,一台KBSG-500/10/1.14/0.66KV变压器作为排水专用变,6台KBSG-500/10/1.14/0.66KV干变作为风机专用变压器,4台KBSGZY-630/10/1.14/0.66KV移变作为综掘工作面动力变压器,其它小型开关根据需要进行配置。
根据施工负荷统计,总负荷约为9467KVA,
1、地面10KV开闭所1回路进线主电缆选型计算:
P=1.732*UIcosφ,I=607A,选用MYJV22100003×120mm2电缆Ie=318A两根并用。
2、下井动力电缆选型计算:
井下施工动力负荷计算为3962KVA,
P=1.732*UIcosφ,I=254A下井动力电缆选用MYJV42100003×95mm2额定电流Ie=278A,采用双回路供电。
3、井下水泵供电下井电缆选型计算:
井下排水设备负荷计算为3812KVA,P=1.732*UIcosφ,I=245A水泵下井动力电缆选用MYJV42100003×95mm2额定电流Ie=278A,采用双回路供电。
详见供电系统图及母杜柴登主要负荷统计表(主井改绞后,不考虑副井及风井)
母杜柴登主要负荷统计表
序号
设备
名称
台数
设备容量
需用系数
CoSΦ
tgΦ
计算容量
安装
使用
安装
使用
有功
功率KW
无功
功率Kvar
视在
功率
KVA
一
地面
1
提升机
1
1
1000
1000
0.7
0.8
0.75
700
525
875
2
压风机(含移动)
5
4
1250
1000
0.85
0.8
0.75
638
478
797
3
工广
30
25
300
250
0.8
0.95
0.7
200
140
244
4
搅拌站
1
1
80
80
0.7
0.75
0.88
56
49
75
二
井下
1
局扇
22
11
1380
690
0.6
0.75
0.88
414
364
551
2
水泵
4
4
4500
4500
0.8
0.85
0.62
3600
2232
4236
3
调度绞车
6
6
150
150
0.4
0.5
1.73
60
104
120
4
胶带输送机
10
10
1100
1100
0.7
0.6
1.34
770
1032
1287
5
刮板运输机
5
5
200
200
0.6
0.6
1.34
120
161
201
6
耙矸机
5
5
195
195
0.5
0.6
1.34
98
131
164
7
喷浆机
22
11
110
55
0.7
0.75
0.88
39
34
52
8
综掘机
6
6
2208
2208
0.6
0.65
1.17
1325
1550
2039
总计
117
89
12168
11178
8025
6800
10641
同时利用系数取
K∑w=0.9
K∑y=0.9
Pmax=∑Pmax×K∑w=8025×0.9=7223kw
Qmax=∑QmaxK∑y=6800×0.9=6120(Kvar)
Smax=(P2max+Q2max)1/2=(72232+61202)1/2=9467(KVA)
6、运输系统
为缩短改绞工期,尽快投入二期工程施工,在改绞期间,地面组织进行运输系统,上料系统统一改造,平行施工、交叉作业。
6.1井上下口车场
井上下运输采用环形车场,轨距为900mm轨型30㎏/m,西侧车场线路为进车线路,东侧为出车线路。
矸石经出车线路直接运至翻矸台卸载,自卸式汽车装载运出。
煤矸分存分运。
西侧进空车、材料及料车入井下。
如地面窄轨系统平面布置图所示,井下车场采用环形车场,轨距为900mm轨型30㎏/m。
6.2拌料系统
根据地面车场布置,在进车线布置两台JS-750搅拌机,安装一台PLD-1600自动计量站。
6.3翻矸笼设置
翻矸笼设置于西北侧,其轨面标高与井架腿标高一致,采用自制前翻自动翻罐笼,煤矸各设一个,翻矸笼单侧进车卸矸。
五、劳动组织
为缩短施工工期,确保二期工程尽快尽早投入施工,改绞期间,在确保安全生产的前提下,力求交叉平行作业(井筒内施工不得平行作业)。
采用“三八”制作业。
六、质量保证措施
为确保改绞后顺利投入使用,改绞安装期间,认真组织、合理安排,严格按照《煤矿安全规程》(2011版)规定及《安装工程验收评定标准》要求及其它有关规定、规范的要求操作施工,要以严肃认真的态度,科学严谨的精神确保一次改绞成功。
(1)、钢丝绳的型号、规格和质量必须符合要求。
(2)、管路固定所需的锚杆件、树脂药卷质量要符合要求,锚固力要符合要求。
(3)、井上、下固定装置(或固定梁)安装位置偏差,严禁超过3mm。
(4)、井上、下钢丝绳罐道的固定位置的偏差,严禁超过3mm。
(5)、拉紧钢丝绳用的弹簧或液压装置,应在安装前进行检查试验,其强度、压缩量和性能,应符合要求。
(6)、钢丝绳的拉紧力,必须符合要求。
(7)、防撞绳安装质量必须符合安装的质量检验标准。
(8)、悬吊的风筒、电缆必须按要求将卡子上紧、上够。
(9)、各种钢梁的架设、天轮的安装及各种管路设施的布置,必须以测量给定的井筒十字中心线及高度控制线为准,按照井筒及平台布置图,认真合理布置。
(10)、组织专业人员成立检查验收小组,逐项检查验收改绞安装工程,确保所有安装改绞工程优质。
(11)、加强风筒的安装质量管理和维护,保证风筒完好,严禁使用时漏风。
七、工期排队及安全措施
7.1工期排队
改绞工艺工期图
清理改造吊盘等1天
↓
放中心线标高线→准备工器具→安装工作盘→验收基础2天
↓
安装井下口套架上1天
↓
安装出车平台→下放摇台、推车机等1天
↓
安装井底套架、下施工用梯子1天
↓
安装稳绳梁→安装下部锁紧装置→工作盘固定等1天
↓