（根据公路桥涵钢结构及木结构设计规范第1.2.10条有：
对于临时结构有[σ]＝145×1.3＝188.5Mpa）
考虑计算中忽略了面板的分配作用，综合考虑该结构设计满足强度要求。
3.2I22a横向分配梁内力计算
车轮作用在跨中时，横向分配梁的弯矩最大，轮压力为简化计算可作为集中力。
荷载分析：
1）自重荷载：
0.3kN/m×18+0.142kN/m＝5.5kN/m
2）施工及人群荷载：
不考虑与梁车同时作用
3）挂车轮压：
根据第3.1节对面板加强肋的计算知，该计算模型中节点反力即为挂车作用于横向分配梁上的轮压荷载，其节点反力结果如下图：
图6面板加强肋节点反力结果
考虑结构物自重，建立计算模型：
图7计算模型
图8计算结果（Qmax＝27.72kN，Mmax=8.75kN.m）
85t履带轮压：
履带吊接地长度为4.5m，I22a布置间距为1m，则履带吊同时作用在5根I22a上，单根I22a的履带轮压为850÷5＝170kN小于运梁车单轴300kN同时作用在单根I22a上，不予计算。
选用I22,查《钢结构计算手册》得各相关力学参数如下：
则A=42.1cm2,W=310cm3，I/S=18.9cm（I=3400cm4，S=174.9cm3），b=0.75cm
σ=M/W=8.75kN·m/310cm3×103=28.2MPa>1.3[σ]=1.3×145＝188.5MPa
τ=QS/Ib=27.7
2*10//18.9/0.75=20MPa>1.3[τ]=1.3×85＝110.5MPa。
根据上述计算结果知,采用I22结构做分配梁，其强度将满足施工要求。
3.3贝雷梁内力计算
3.3.1挂车荷载分析：
1）自重均布荷载：
q1=0.3kN/m+1.98kN/m＋5.5kN/m=7.78kN/m；
2）施工及人群荷载:
不考虑与车辆同时作用；
3）本项目栈桥最大设计跨径为12m，选择12米跨径进行分析，考虑挂车在栈桥上的行驶路径，单跨贝雷梁受力最不利的情况为挂车一端行驶到跨中和跨端位置，据此，利用SAP2000建立受力模型如下：
工况一、
图9受力模型
图10弯矩图（Mmax=1953.44kN.m）
图11剪力图（Qmax=627.88kN）
图12节点反力图（Nmax=926.88kN）
3.3.2履带吊施工阶段荷载
单跨贝雷梁受力最不利的情况为50T履带吊车行驶到跨中位置和跨端作业，50T履带吊车作业荷载85t×10/4.5m=188.9kN/m。
据此，利用清华大学结构求解器建立受力模型如下：
工况二
图17、受力模型
图18弯矩图（Mmax=2212.04kN.m）
图19剪力图（Qmax=471.71kN）
图20、节点反力图（Nmax=471.705kN）
工况三
图21、受力模型
图22弯矩图（Mmax=1368.39kN.m）
图23剪力图（Qmax=737.35kN）
图24、节点反力图（Nmax=737.346kN）
经过上述分析知，贝雷梁最大弯矩Mmax2=2212.04kN.m，最大剪力Qmax2=737.35kN。
纵向主梁选用5排单层贝雷架，则贝雷梁
容许弯矩[M]=788.2×5=3941kN.m，
容许剪力[Q]=245.2×5＝1226kN。
Mmax=2122.04kN.m<[M]=3941kN.m
Qmax=737.35kN<[Q]＝1226kN，满足强度要求。
3.4承重梁内力分析
承重梁一作为便桥结构的主要承重结构，是便桥结构稳定安全的生命线，采用的型材为2I28a。
根据第3.3节对贝雷梁的计算分析，得到最大节点反力为737.346kN，主纵梁为5单层贝雷，则单排贝雷对承重梁一的作用力为737.346/5≈147.47kN。
下面对最不利情况下，承重梁一的内力情况进行建模分析。
图25计算模型
图26弯矩图（Qmax＝66.47kN），
图27剪力图（Mmax=216.54kN.m）
根据上述建立有限元模型进行分析可知，取最大荷载Mmax=66.47KN·m，Qmax=216.54kN进行桩顶承重梁的截面设计。
Wx=Mmax/[σ]=94.28N·m/145Mpa=458cm3
A=Qmax/[τ]=216.54kN/85Mpa=25.4cm2
选用2I28a,查《钢结构计算手册》得各相关力学参数如下：
W=2×508cm3=1016cm3,
A=2×55.4=110.8cm2,
I/S=24.6（I=7110cm4，S=292.7cm3），
b=0.85×2＝1.7cm，下面对其强度进行验算：
σ=M/W=66.47kN·m/1016cm3×103=65.4MPa<1.3[σ]
τ=QS/Ib=216.54*10/24.6/1.7=51.8MPa<1.3[τ]
满足强度要求。
4钢管桩承载力
本便桥结构基础采用单排3根钢管桩桩基础，桩顶最大承载力为挂车行驶到桩顶时，最大荷载为约349.1kN。
考虑本项目的地质条件及设计提供的相关地质资料。
施工中，理论设计值作为钢管桩施工的参考，施工选用振动锤进行施打钢管桩，实际入土深度结合现场实际地质情况确定。
4.1钢管桩理论入土深度计算：
根据《港口工程桩基规范》（JTJ254-98）第4.2.4条：
式中：
Qd—单桩垂直极限承载力设计值（kN）；
—单桩垂直承载力分项系数，取1.45；
U—桩身截面周长（m），本处为377mm*6mm钢管桩取1.184m，420mm*7mm钢管桩取1.319；
—单桩第i层土的极限侧摩阻力标准值（kPa）；
—桩身穿过第i层土的长度（m）；
—单桩极限桩端阻力标准值（kPa）；
A—桩身截面面积；
地质情况统计如下：
岩土编号
土层名称
地基土容许承载力（kPa）
桩周土极限摩力
（kPa）
顶面
（m）
底面高程
（m）
层厚（m）
1
粉土
30～55（取40）
1.31
-3.39
4.7
2
粉砂
35～55（取45）
-3.39
-13.69
10.3
3
淤泥质粉质黏土
15～25（取20）
-13.69
-16.59
2.9
根据上述验算可知单桩最大承受荷载约349.1kN。
现假设桩底打入粉砂LXm,带入上述计算公式中（因端部摩阻力很小，计算时不予考虑），则有：
（单排3根桩）349.1kN＝1/1.45×1.319×（40×4.7+45×LX）求解得：
LX＝4.4m。
由计算可知，钢管桩打入粉砂层4.4米。
桩底标高为-7.79m，桩顶标高为+7.171m,则单根桩总长为15m。
（单排4根桩）261.8kN＝1/1.45×1.184×（40×4.7+45×LX1）求解得：
LX1＝3m。
（单根桩长度计算长度为13.6m）
4.2钢管桩稳定性计算
水深3m，按1m冲刷深度考虑，则可假定钢管桩悬臂固结点在-8.8m处，桩顶标高取+7.201m，钢管悬臂长度为16m，根据压杆原理，
，满足稳定要求。
4.3钢管桩强度分析：
根据上述计算结果，现对钢管桩基础进行建模分析：
（此处按单排3根420mm*7mm钢管计算）
图28、计算模型
图29、轴向力结果（418.74kN）图30、变形图（fmax=0.0032m）
图31剪力图（Qmax=210.35kN）图32弯矩图（Mmax=94.7kN.m）
Φ420×7mm钢管桩Wx=1844.775cm3，A=90.823cm2。
回转半径Rx=14.603cm，
长细比λ=L/rx=1600/14.603=110
查《钢结构设计规范》附表17得稳定系数ψ=0.493
根据上述计算，钢管桩在压弯共同作用下，最大应力为：
<1.3
，满足要求；
钢管桩挠度
，满足要求。
5计算结论
经分析计算，栈桥各主要受力构件强度和刚度均满足受力要求。
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