扶壁式翼墙稳定及结构计算剖析.docx
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扶壁式翼墙稳定及结构计算剖析
扶壁式挡土墙计算书
项目名称_____________日期_____________
设计者_____________校对者_____________
一、示意图:
二、基本资料:
1.依据规范及参考书目:
《水工挡土墙设计规范》(SL379-2007),以下简称《规范》
《水工混凝土结构设计规范》(SL191-2008),以下简称《砼规》
《水工建筑物荷载设计规范》(DL5077-1997)
《建筑结构静力计算手册》(第二版)
《水工挡土墙设计》(中国水利水电出版社)
2.断面尺寸参数:
墙顶宽度B1=0.60m,墙面上部高度H=7.50m
墙面变厚B5=0.00m,墙背变厚B6=0.00m
前趾宽度B2=1.50m,后踵宽度B3=7.00m
前趾端部高度H2=1.00m,前趾根部高度H3=1.00m
后踵板高度H1=1.00m,墙前填土高度H4=0.00m
扶臂厚度b=0.50m,扶臂顶部宽度B4=0.20m
扶臂数量n=2个,扶臂净距L=3.50m
墙面板左挑L1=1.75m,墙面板左挑L2=1.75m
3.设计参数:
挡土墙建筑物级别为3级,荷载组合为基本组合。
抗震类型:
非抗震区挡土墙。
水上回填土内摩擦角φ=28.00度,水下回填土内摩擦角φ'=28.00度
回填土凝聚力C=0.00kN/m2,墙底与地基间摩擦系数f=0.30
基础为岩石地基。
填土面与水平面夹角β=0.00度,回填土顶面均布荷载q=0.00kN/m
地下水位距墙底高h1=0.00m,墙前水深(墙底算起)h2=0.00m
回填土湿容重γ1=19.00kN/m3,回填土浮容重γ2=9.00kN/m3
混凝土强度等级:
C30
受力钢筋强度等级:
二级,保护层厚度as=0.050m
扶臂箍筋强度等级:
二级
地基允许承载力[σo]=1000.00kPa
三、计算过程:
1.计算公式:
郎肯土压力计算公式如下:
E=0.5×γ×H2×Ka
Ex=E×cos(β)
Ey=E×sin(β)
Ka=tan2(45°-φ/2)(《规范》式A.0.1-4)
式中:
E为作用于墙背土压力,作用点为距墙底1/3高处,
方向与水平面成β夹角
Ka为土压力系数
程序算得水上土压力系数Ka=0.361
程序算得水下土压力系数K'a=0.398
2.总水平力、总竖向力及各力对前趾力矩计算:
单位:
水平力、竖向力为kN;力臂为m;弯矩为kN·m。
力
水平力
竖向力
力臂
正力矩
负力矩
水平土压力E1x
247.80
2.83
-702.11
墙身自重G1
340.00
3.64
1237.63
墙后土重F1
997.50
5.60
5586.00
∑
247.80
1337.50
6823.62
-702.11
所有垂直荷载之和∑G=1337.50kN
所有水平荷载之和∑FH=247.80kN
所有对墙前趾稳定力矩之和∑MV=6823.62kN·m
所有对墙前趾倾覆力矩之和∑MH=-702.11kN·m
所有对墙前趾力矩之和∑M=6121.51kN·m
3.抗滑稳定验算:
抗滑稳定安全系数计算公式为:
Kc=f×∑G/∑FH
从《规范》中表3.2.7查得,抗滑稳定安全系数[Kc]=1.08
Kc=0.300×1337.500/247.804=1.62
Kc=1.62≥[Kc]=1.08,故抗滑稳定安全系数满足要求
4.抗倾覆稳定验算:
从《规范》中表3.2.12、3.2.13条查得,抗倾覆稳定安全系数[Ko]=1.50
抗倾覆稳定安全系数计算公式为:
Ko=∑MV/∑MH
Ko=6823.625/702.112=9.72
Ko=9.72≥[Ko]=1.50,故抗倾覆稳定安全系数满足要求
5.地基承载力验算:
地基承载力按《规范》中第6.3.1、6.3.2条进行校核。
基底应力计算公式为:
Pmax=∑G/B×(1+6×e/B)
Pmin=∑G/B×(1-6×e/B)
偏心距e=B/2-∑M/∑G
=9.10/2-6121.51/1337.50=-0.027m
Pmax=1337.50/9.10×(1+6×-0.027/9.10)=144.38kPa
Pmin=1337.50/9.10×(1-6×-0.027/9.10)=149.58kPa
Pmax=144.38≤1.2[σo]=1.2×1000.00=1200.00,满足要求。
(Pmin+Pmax)/2=146.98≤[σo]=1000.00,满足要求
η=Pmax/Pmin=144.38/149.58=0.97<2.5,满足要求。
四、墙面板结构计算:
1.计算依据:
a、作用在墙面板上荷载为三角形或梯形;
b、在距底板高度1.5Lx范围内,按三面固定一面简支双向板计算内力;
c、在距底板高度1.5Lx以上,水平方向取单宽截条按连续梁计算内力;
d、截面按受弯构件进行配筋计算,公式如下:
K×M≤fc×b×χ×(ho-χ/2)+fy'×As'(ho-as')《砼规》式6.2.1-1
fc×b×χ≤fy×As-fy'×As'《砼规》式6.2.1-2
2.内力计算:
墙面板Lx=3.50m,Ly=5.25m,从静力计算手册查得:
均布荷载作用下,墙面板弯矩系数为:
Kx=0.0384,Ky=0.0113,Kxo=-0.0794
Kyo=-0.0569,Kox=0.0433,Kxzo=-0.0616
三角形荷载作用下,墙面板弯矩系数为:
K'x=0.0184,K'y=0.0071,K'xo=-0.0387
K'yo=-0.0421,K'ox=0.0065,K'xzo=-0.0015
面板梯形荷载大值为q=51.45kN,小值q'=15.43kN
将均布荷载q1=15.43kN/m与三角形荷载q2=36.01kN/m产生弯矩叠加得:
Mx=Kx×q1×Lx2+K'x×q2×Lx2
=0.0384×15.43×3.502+0.0184×36.01×3.502=15.38kN·m
My=Ky×q1×Lx2+K'y×q2×Lx2
=0.0113×15.43×3.502+0.0071×36.01×3.502=5.27kN·m
Mxo=Kxo×q1×Lx2+K'xo×q2×Lx2
=-0.0794×15.43×3.502+(-0.0387)×36.01×3.502=-32.08kN·m
Myo=Kyo×q1×Lx2+K'yo×q2×Lx2
=-0.0569×15.43×3.502+(-0.0421)×36.01×3.502=-29.33kN·m
Mox=Kox×q1×Lx2+K'ox×q2×Lx2
=0.0433×15.43×3.502+(0.0065)×36.01×3.502=11.05kN·m
Mxzo=Kxzo×q1×Lx2+K'xzo×q2×Lx2
=-0.0616×15.43×3.502+(-0.0015)×36.01×3.502=-12.31kN·m
3.纵向支座(负弯矩)强度及配筋计算:
截面高度h=600mm,弯矩M=-32.08kN·m
钢筋计算面积As'=825mm2,实配As=898mm2(D20@350)
实配As=1005mm2(D16@200)
抗裂验算满足要求,裂缝宽度δmax=0.092mm
4.纵向跨中(正弯矩)强度及配筋计算:
截面高度h=600mm,弯矩M=15.38kN·m
钢筋计算面积As'=825mm2,实配As=874mm2(D16@230)
实配As=1005mm2(D16@200)
抗裂验算满足要求,裂缝宽度δmax=0.042mm
5.竖向支座(负弯矩)强度及配筋计算:
截面高度h=600mm,弯矩M=-29.33kN·m
钢筋计算面积As'=825mm2,实配As=898mm2(D20@350)
实配As=1005mm2(D16@200)
抗裂验算满足要求,裂缝宽度δmax=0.084mm
6.竖向跨中(正弯矩)强度及配筋计算:
截面高度h=600mm,弯矩M=5.27kN·m
钢筋计算面积As'=825mm2,实配As=874mm2(D16@230)
实配As=1005mm2(D16@200)
抗裂验算满足要求,裂缝宽度δmax=0.014mm
五、前趾根部截面承载力验算及配筋计算:
1.计算依据:
截面按受弯构件进行承载力和配筋计算:
K×M≤fc×b×χ×(ho-χ/2)+fy'×As'(ho-as')《砼规》式6.2.1-1
fc×b×χ≤fy×As-fy'×As'《砼规》式6.2.1-2
2.总水平力、总竖向力及各力对截面弯矩计算:
单位:
水平力、竖向力为kN;力臂为m;弯矩为kN·m。
力
水平力
竖向力
力臂
弯矩
前趾自重G1
37.50
0.75
28.13
地基反力W1
-217.21
0.75
-162.75
∑
0.00
-179.71
-134.62
3.截面配筋及裂缝宽度计算结果:
截面高度h=1000mm,弯矩M=-134.62kN·m
钢筋计算面积As'=1425mm2,实配As=1496mm2(D20@210)
实配As=1571mm2(D20@200)
抗裂验算满足要求,裂缝宽度δmax=0.133mm
六、踵板结构计算:
1.计算依据和假定:
a、将作用在踵板上荷载转化为三角形或梯形;
b、在距墙面板1.5Lx范围内,按三面固定一面简支双向板计算内力;
c、在距墙面板1.5Lx以外,纵向取单宽截条按连续梁计算内力;
d、截面按受弯构件进行配筋计算,公式如下:
K×M≤fc×b×χ×(ho-χ/2)+fy'×As'(ho-as')《砼规》式6.2.1-1
fc×b×χ≤fy×As-fy'×As'《砼规》式6.2.1-2
2.作用在踵板上荷载计算:
内侧土重W1'=142.50kN;外侧土重W1=142.50kN
踵板自重W2=1.00×25=25.00kN
作用在踵板上侧土压力产生竖向荷