模板工程.docx
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模板工程
危险性较大工程安全专项施工方案
（三）、模板工程
编制：
审核：
批准：
2010年月日
一、工程概况
二、模板及支撑体系设计计算
三、安全施工要求
一、工程概况
本工程位于ＸＸＸＸ路。
主要结构类型为钢筋混凝土框剪结构，地下二层，地上31层。
总建筑面积39750.0m2,建筑总高度99.6m。
地下二层地下室平时兼做车库，一~二层为商场，三层为会所，转换层楼面为四层楼面15.45m标高处。
楼面设计均布活荷载标准值：
车库为4KN/m2，商场为3.5KN/m2，住宅为2KN/m2；楼面设计均布静荷载标准值（含面层和顶棚做法,不含板自重）商场:
1.5KN/m2；住宅楼面:
1.2KN/m2；
人防荷载：
人防顶板:
55.0KN/m2。
转换层柱网尺寸为6.2×4.9m~6.6×7.4m，转换层层高5.1m，转换层建筑面积1314.2m2。
转换梁断面尺寸y方向：
500×1300~1600；600×1500~1800；700×1700~1800；800×1800~2000；900~1000×2100。
转换梁断面尺寸x方向：
400×1000；500×1400；600×1600~1700；650×1300~1900；700×1800；800×1900；900~1000×2100。
转换层砼强度等级C40，转换层砼量1306.6m3，其中柱256.04m3，梁828.38m3，板（180mm厚）222.18m3。
工程特点：
承重主梁截面尺寸大，结构层自重大；转换层梁及梁柱节点处钢筋密集；转换层下层梁截面尺寸小，上部传来的施工荷载超过梁的承受能力。
施工难点：
转换层主梁钢筋用量大，绑扎难度高，传统的钢筋绑扎方式不能满足转换层的施工；梁柱节点砼振捣难度大；大体积砼水化热高；转换层次梁下层无对应的梁可供架设支撑体系。
二、模板及支撑体系设计计算
针对转换层主梁截面尺寸大、结构层自重大的特点，在模板及支撑系统上采取相应的措施，保证转换层结构质量。
满堂脚手架布置：
转换层主楼部分总体采用扣件钢管脚手架，立杆上口安装U型顶托作为主梁荷载传向支撑立杆的主要传力构件。
主梁底立杆间距沿梁长方向为500，梁底垂直于梁方向立杆间距为500，其余部分立杆间距1000mm×1000mm，水平横杆间距1500mm。
2.1支撑层数的确定
2.1.1支撑层数计算
经计算，本层梁板砼共1050.56m3，单层面积1314.2m2，即19.585KN/m2。
（1）转换层梁板砼浇筑时，传给下层楼面的荷载设计值q设
新浇钢筋砼自重F1=1.2×19.585KN/m2=23.502KN/m2模板支撑自重F2=1.2×1.5KN/m2=1.8KN/m2
施工人员及设备荷载F3=1.4×1.0KN/m2=1.4KN/m2
2
q设=F1+F2+F3=23.505+1.8+1.4=26.702KN/m
（2）下层楼板允许承受的荷载设计值q允
2
下层楼板设计活荷载标准值F1=3.5KN/m
2
下层楼板板顶抹灰和板面面层自重F=1.2KN/m2
永久荷载分项系数r1=1.2
可变荷载分项系数r2=1.4
允12▽21
q=Fr+Fr=3.5×1.4+1.2×1.2=6.34KN/m2
（3）支撑设置层数
22
通过计算：
q设=26.702KN/m2＞q允=6.34KN/m2，下层楼板不具有承受上层
施工荷载的能力。
若要满足转换层在浇筑砼时的施工荷载，必须搭设三层结构支撑，将荷载传至人防顶板上（人防顶板设计可承荷载55KN/m2）。
2.2转换层模板及支撑的设置
2.2.1转换层梁模板及支撑的计算
4.2.1.1本工程转换层主梁最大截面尺寸为1000×2100,梁底距楼面高为3.0m，转换层梁模主要采用组合钢模，支撑架采用φ48×3.0钢管，扣件连接固定，U型顶托传力。
计算参数为：
凝土自重γc=24KN/m3
浇筑速度ν=1m/h
落度为180±20mm，
初凝时间t0=8h。
允许挠度：
模板为1.5mm，钢管为l/250，
300宽2.3厚模板的截面特征：
I=26.39×104mm4，W=5.86×103mm3
钢管的截面特征：
I=10.89×104mm4，W=4.49×103mm3i=15.8mm
N
E=2.1×105
mm2A=424mm2
查《建筑施工手册》第四版，钢管架立杆荷载小于下表时可不用验算：
本工程支撑架选用横杆步距1500，φ4.8×3.0钢管，顶托传力，钢管接长采用直接扣件对接，故单根立杆承载力可达26.8KN。
（1）荷载计算（以1000×2100大梁为计算模型）
①荷载标准值（取1m梁长计算）
A、新浇筑砼自重标准值（框支梁钢筋砼采用26KN/m3）
q=2.1×26＝54.6KN/m2
B、施工人员及设备荷载标准值：
施工人员及设备荷载标准值
计算项目
均布荷载（KN/㎡）
模板及小楞
2.5
立杆
1.5
立杆支架
1.0
C、振捣砼时产生的荷载标准值:
振捣砼时产生的荷载标准值
计算项目
均布荷载（KN/㎡）
楼板、梁底板
2.0
梁侧模
4.0
D、新浇筑砼对模板侧面的压力标准值，按以下两式计算取较小值：
F1=0.22γct0β1β2ν=0.22×24×8×1.2×1.15×1=58.3KN/㎡
F2=γcH=24×2.1＝50.4KN/㎡
取二者中较小值F2=50.4KN/㎡
E、倾倒砼时产生的荷载：
泵送砼不考虑
F、泵送砼出料口的冲击力：
Q<40m3/h,h<2m时因振捣力大于冲击力不考虑。
②荷载设计值
荷载计算结果表
编号
荷载类别
类别
分项系数
标准值（KN/m2）
A
新浇筑砼自重
恒载
1.2
54.6
B
施工人员及设备荷载
活载
1.4
5.0
C
振捣砼时产生的荷载
活载
1.4
2.0底/4.0侧
D
新浇筑砼对模板侧面压力
恒载
1.2
50.4
③荷载组合：
A、底模荷载组合：
（1.2×54.6＋1.4×5＋1.4×2）×0.85＝64.02KN/m2
B、侧模荷载组合：
（1.2×50.4＋1.4×4.0）×0.85＝56.17KN/m2
（2）底模验算（梁底模采用φ48×3.0钢管支撑，梁底模小横杆间距600mm，钢模选用300宽2.3mm厚组装）
1抗弯强度验算
q=64.02KN/m2×0.3m（模板宽）=19.206KN/m=19.206N/mm
M=1ql2=1×19.206×6002=8.643×105N-mm
88
=8.643×105/5.86×103=147.5N/mm2＜[fm]=215N/mm2,满足要求。
②挠度验算
2
=
w=5ql4
5⨯19.206⨯6004
=0.585mm<[w]=1.5mm满足要求
384EI
384⨯2.1⨯105⨯26.39⨯104
考虑到满堂架网格尺寸为1000×1000，且使用旧钢模，小横杆间距取500mm。
（3）小楞计算（采用φ48×3.0钢管搭设，间距500mm）
①抗弯强度验算
q=64.02KN/m2×0.5m（大梁底模净跨长）=32.01KN/m=32.01N/mm
M=0.1ql2=0.1×32.01×5002=8.0×105N-mm
=8.0×105/4.49×103=178.17N/mm2＜[fm]=215N/mm2,满足要求。
经计算：
当按以下列条件时选用时，大梁底模的强度和刚度满足要求
梁高1900~2100
大梁底钢模最大净跨取600；
实取500
梁高1600~1800
大梁底钢模最大净跨取650；
实取500
梁高1300~1500
大梁底钢模最大净跨取700；
实取500
梁高800~1000
大梁底钢模最大净跨取800；
实取500
梁高＜800时
按常规方法施工；
当梁宽800~1000时，在梁底加顶2根立杆。
当梁宽500~700时，在梁底加顶1根立杆。
②挠度验算
q'=q=64.02×0.30=19.206KN/m=19.206N/mm
4
w=0.667q'l=
0.667⨯19.206⨯5004
=0.315mm<[w]=3.0mm满足要求
100EI
100⨯2.1⨯105⨯12.19⨯104
（4）大梁底钢管立柱验算
沿梁方向为500mm，垂直梁方向为500mm，横杆步距取1500mm，钢管立柱用扣件连接，立杆上端用顶托传力（查施工手册顶托允许荷载40KN）。
大梁底均布荷载组合为64.02KN/m2,每根立杆受力为64.02×0.5*1.0/4=8.00KN＜26.8KN，满足要求。
（由于传给钢管立杆的荷载小于10KN，也可选用双扣件传力）
转换梁支撑架搭设示意图
（5）侧模背杆计算：
背杆竖向间距a取750mm，则水平背杆b：
①按抗弯强度计算
b=10fw=
10⨯215⨯5.08⨯103
=509mm
F'a
56.17⨯10-3⨯750
②按挠度计算
b=4150[w]EI
=4150⨯3⨯2.1⨯10
⨯10.89⨯104
=703mm
Fa56.17⨯10-3⨯750
按以上计算，背杆水平间距为500mm。
在侧模安装时，背杆间距按600mm
进行拼装模板，并采用钢管对侧模进行斜向加固。
（7）对拉丝杆的计算
①对拉丝杆的拉力
对拉丝杆间距500mm×600mm，钢管斜撑间距750mm×750mm。
N=F'·a·b=56.17×0.5×0.6=16.9KN
②对拉丝杆的截面计算
3
A=N
[δ]
=16.9⨯10
170
=99.1mm2
选用φ14的对拉丝杆A=105mm2>99.1mm2,满足要求。
或选用对拉钢片间距按600×300布置（参照剪力墙加固施工方法）。
2.2.2转换层梁支撑及模板的设置
（1）搭设满堂脚手架：
第一排立柱距柱边300mm开始设置立柱，扫地杆距离地面200mm，横杆步距≤1500mm，纵横1000*1000搭设形成网架。
每跨按间距为2000设置剪刀撑形成不变体系，剪刀撑的角度不小于45°。
详支撑架平面布置示意图。
转换层大梁支撑架平面布置示意图
（2）为减轻传给下层梁的荷载，在本层框架梁端l/4范围内，加设两排钢管斜撑，使转换层梁底支撑形成“门”字形桁架，将部分荷载尽可能地传至下层柱。
详”门字型桁架示意图”。
[大梁底所有立杆应底部垫木枋使荷载均匀地传给楼板，并在木枋上放角钢（或对拉钢片）做垫脚防止钢管插入木枋内引起梁下沉变形]，
梁模支撑及门字型桁架示意图
（3）在主梁下方处增设钢管立柱，在支撑立柱上底模横杆处设置双扣件（或用顶托），在钢管立柱搭接处设置三个扣件，以满足扣件的抗滑要求。
详转换梁支撑架搭设示意图。
（4）为保证梁底模和侧模平整度和整体性，U型扣必须满扣，阳角模不得间断，模板必须错缝拼装，采用定型小钢模拼装而成。
（5）侧模竖向背杆间距为600mm，横向背杆间距为500mm，设φ14对拉螺栓@600mm×500mm，并用钢管进行水平对撑加固@750mm×750mm。
（6）梁侧模支撑：
梁模内采用φ25mm钢筋作内撑，其间距同对拉螺栓，以避免梁侧模产生变形。
1000
1000
1000
2.2.3转换层板支撑及模板的设置
（1）板模板采用1220mm×2440mm×12mm厚双面覆膜竹胶板作底模，拼缝处贴50宽不干胶带。
（2）支撑板底模采用50mm×100mm木枋平放，间距300mm（净距200mm），木枋的跨度不大于1000mm。
经计算强度满足要求，挠度验算1.25mm＜2.0mm，刚度也满足要求。
（计算过程略）
（3）板的支撑架采用φ48钢管搭设，立杆间距1000mm×1000mm，横杆步距不大于1500mm，钢管抗弯强度和挠度均能满足要求（计算过程略）。
单根立杆受力8.7KN，可采用顶托传力或双扣件传力。
2.3转换层下一层支撑的设置
（1）转换层下一层（地上二层）支撑系统利用原模板支撑系统进行加固，待转换层梁板砼等级达到设计强度的70%后，才能拆除。
（2）增设梁端斜撑，在梁端1/4范围内加设斜撑，以减轻梁的荷载（详“转换层下一层斜撑示意图”）
三．施工安全要求
模板安装时，应切实做好安全工作，应符合以下安全要求：
（1）模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36V的低压电源或采取其他有效的安全措施；
（2）登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上；各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋内，不得掉落；
（3）高耸建筑施工时，应有防雷击措施；
（4）高空作业人员严禁攀登组合钢模板或脚手架等上下，也不得在高空的墙顶、独立梁及其模板等上面行走；
（5）模板的预留孔洞、电梯井口等处，应加盖或设置防护栏，必要时应在洞口处设置安全网；
（6）装拆模板时，上下应有人接应，随拆随运转，并应把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷；
（7）装拆模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过3.5m时，必须搭设脚手架。
装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。
高处作业时，操作人员应挂上安全带；
（8）安装墙、柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆；
（9）预拼装模板的安装，应边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固；
（10）预拼装模板垂直吊运时，应采取两个以上的吊点；水平吊运应采取四个吊点。
吊点应作受力计算，合理布置；
（11）预拼装模板应整体拆除。
拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼接两片模板的配件，待模板离开结构表面后再起吊；
（12）拆除承重模板时，必要时应先设立临时支撑，防止突然整块坍落。
4．模板的拆除
（1）模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则。
拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬；
（2）先拆除侧面模板（混凝土强度大于1N/mm2），再拆除承重模板；
（3）组合大模板宜大块整体拆除；
（4）支承件和连接件应逐件拆卸，模板应逐块拆卸传递，拆除时不得损伤模板和混凝土。
（5）拆下的模板和配件均应分类堆放整齐，附件应放在工具箱内。
（四）、施工现场临时用电设计实例
一、工程概况
本工程位于XXXXX。
由我司承建输煤系统含以下工程内容：
3号、4号甲乙输送机段栈桥及廊道、除铁间、2号转运站、3号转运站、碎煤机室、斗轮机基础、推煤机库、煤泥澄清池、输煤综合楼等。
二、现场条件
建设单位拟在现场设变压器一台，施工用电从建设单位的总配电房引入工地配电房内总配电盘。
根据工程需要，本工程设置以下施工机械，机械电机功率详见下表
序
机械名称
型号
功率（kW）
数量（台）
备注
1
强制卧式搅拌机
500L
18.5
2
2
反锥式砼搅拌机
350L
7.5
1
零星砼搅拌、
砂浆搅拌
3
型钢提升机
双笼
2×11
3
2#转运站
3#转运站
碎煤机室
（各一座）
4
电焊机
BX3--300
23KVA
2
铁件加工、电弧焊接
5
钢筋弯曲机
GW40
4.5
1
钢筋加工
6
钢筋切断机
GQW40
4.5
1
钢筋加工
7
钢筋调直机
GT4/14
5.5
1
钢筋加工
8
闪光对焊机
75KVA
1
钢筋接长
9
空压机
PDR370
11
2
10
振动夯
1.5
2
11
潜水泵
1.2
4
用于基础施工
12
插入式振动器
1.5
6
13
砂轮切割机
1.5
1
14
机工机械
1.5
1
三、选择配电导线截面
a、负荷计算：
电动机额定功率P1=148.3KW;电焊机S2=121KVA；
b、照明P2取30KW
施工总用电量P=1.05（K1P1/cosφ+K2S2+K3P2）
=1.05×（0.5×148.3/0.75+0.6×121+0.8×30）=205KVA
总电流I=
=0.6×205000/1.732×380×0.75×0.86=289A
由建设单位配电房引入本工程主导线截面选用：
铝芯绝缘橡胶导线BLX3×90mm2（L1~3）+2×16（N、PE）
现场配电线路采用三相五线制配线，配电盘按三级配电两级保护设置。
第三级配电箱内的漏电保护器动作电流不大于30毫安。
配电箱均采用金属箱体。
各回路导线截面由电流公式I=
查表确定。
Ⅰ回路至搅拌站及配料系统，（搅拌机18.5KW、提升机3*22=66KW、振动器4*1.5=6KW、空压机2*11=22KW、水泵4*1.5=6KW、室外照明30KW），现计算该回路的工作电流：
I=
=0.5×147000/1.732×380×0.75×0.86=173A
应选用BLX3×50mm2+2×16（L1~3、N+PE）的橡皮绝缘铝线。
Ⅱ回路至钢筋铁件加工场、试验室（钢筋机械14.5KW、交流焊机46KVA、试验室20KW、室内外照明30KW），现计算该回路的工作电流：
I=
=0.75×76200/1.732×380×0.75×0.86=179A
总配电房～钢筋加工场：
选用BLX3×50+2×16mm2（L1~3、N+PE）的橡胶绝缘铝线。
钢筋加工场～试验室：
选用BLX5×16mm2（L1~3+N+PE））的橡皮绝缘铝线。
Ⅲ回路至碎煤机房（搅拌机7.5KW、提升机22KW、振动器2*15=3KW、照明10KW），现计算该回路的工作电流：
I=
=0.8×45500/1.732×380×0.75×0.86=85A
应选用BLX5×16mm2（L1~3+N+PE））的橡皮绝缘铝线。
Ⅲ回路移动配电箱各三个，选用4×4mm2+1×2.5mm2多股铜芯橡胶电缆随配电箱移动。
照明线路用4mm2铝芯线引入照明配电箱内，用3×2.5mm2多股铜芯橡胶电缆线接碘钨灯牵至操作点。
提升机电源就近接入，选用5×10mm2橡皮绝缘铝线。
四、安全技术措施
1、电气设备由专人负责
对于独立工作的电工，必须持证上岗，电工必须熟知电气装置有安装、使用、维护、检修过程中的安全要求，应熟知电工安全操作规程，掌握触电急求的技能，
2、安全检查
主要检查的内容有：
检查电气设备的绝缘有无损坏，绝缘电阻是否合格，设备裸露带电部分是否有防护，保护接零或保护接地是否正确、可靠，保护装置是否符合要求，安全用具和电气灭火器材是否齐全，电气设备的安装是否合格，安装位置是否合理，制度是否健全等。
3、工作程序
⑴、送电
送电操作要特别注意防止带地线合闸，送电前检查设备上装设的各种临时安全措施和接地线确已全部拆除；检查有关的继电保护和自动装置确已按规定投入；合闸顺序为先合总闸再合分闸；检查送电后负荷、电压应正常。
⑵、检修
在全部停电或部分停电的电气设备上工作，必须完成下列保证安全的技术措施：
（a）停电：
将检修设备停电，必须把各方面的电源完全断开（任何运用中的星形接线设备的中性点，必须视为带电设备）。
禁止在只以开关断开电源的设备上工作。
必须拉开刀闸，使各方面至少有一个明显的断开点。
（b）验电
经验电确认后，方可在该设备上工作。
（c）装设接地线
当验明确已无电压后，应立即将检修设备接地并三相短路，这是保证工作人员在工作地点防止突然来电的可靠安全措施，同时设备断开部分的剩余电荷，亦可因接地面放尽。
d）悬挂标示牌
在工作地点、施工设备和一经合闸即可送电到工作地点或施工设备的开关和闸刀的操作把手上，均应悬挂“禁止合闸，有人工作！
”的标示牌。
如果线路上有人工作，应在线路开关和刀闸操作把手上悬挂“禁止合闸，线路有人工作！
”的标示牌。
⑶、保护接地
保护接地适用于不接地电网，在这种电网中，无论环境如何，凡由于绝缘或其它原因面可能呈现危险电压的金属部分，都应采取保护接地措施。
⑷、保护接零
保护接零适用于低压中性点直接接地、电压380/220伏三相四线制电网中。
在采用保护接零的系统中，所有电气设备都必须同保护零线连接起来，构成一个零线网。
⑸、接地装置和接零装置的安全要求
必须保证电气设备至接地体之间或电气设备至变压器低压中性蹼之间导电的连续性，不得有脱节现象；接地装置之间的连接一般采用焊接，不能采用焊接时，可采用螺栓或卡箍连接，但必须保持接触良好；接地线或接零线必须保证有足够的机械强度；接地支线不得串联，应单独与接地干线或接地体相连。
⑹、漏电保护
在第二级配电箱和第三级配电箱中均设置漏电保护装置，漏电动作电流不应大于15毫安。
五、安全检查和验收
施工现场临时用电必须经过验收合格后方能投入使用，施工用电设施的检查制度按照公司制定的规章制度执行。
（五）、脚手架工程实例
第一节编制依据
《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社；
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；
《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001中国建筑工业出版社；
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。
第二节工程概况
本工程位于XX市XX号，属于剪力墙结构，地上20层，地下2层，建筑外墙面总高度71.45米，建筑总面积约24500平方米，标准层层高3.0米。
本工程由XXX有限公司投资建设，XXX建筑设计院设计，XXX监理公司监理，贵州建工集团第二建筑工程公司组织施工。
第三节脚手架方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合海南省文明标化工地的有关标准。
6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，
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