玉雕湾转换层施工方案 精品.docx

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玉雕湾转换层施工方案精品

玉雕湾一期工程

转换层专项施工方案

编制：

审核：

批准：

编制单位：

河南省建设集团有限公司（章）

二00一二年十月十日

一．转换层工程概况............................…………….……………4

1设计概况………………………………………………….….4

2转换层框支柱概况……………………………………….….4

3转换层框支梁概况…………………………………..…...….4

4转换层结构板概况…………………………………….…….4

5转换层砼概况………………………………….………....….4

二．转换层自重及施工荷载传递方式.........................…...…...5

三．施工部署……………………….……….....................….....5

1.施工组织..........................…………..........................…….….5

2.模板及支撑方案......…………………......……………….….5

3.混凝土浇筑方案..............…………………..............…….….5

4.施工进度安排…………………………………………….….5

5.施工顺序....................……………………….....................….5

四.模板及支撑系统计算条件……….....................…………....5

1模板支撑及构造参数………….......…………………….….6

2荷载参数………………………………..........…………...…6

3材料参数………………...............………………….….........6

4粱底模板参数………………………….…………..…….….6

5粱侧模板参数……………………………………….….…...6

五．粱模板荷载标准值计算…………….....................………...6

1.粱侧模板荷载……........................…………………........….6

2.粱侧模板的计算……………………………………………7

3.粱侧模板内外楞的计算....………………………..….....….8

4.穿粱螺栓的计算..…………………………………..…....…11

5.粱底模板的计算………………………..…………………..12

6.粱底支撑的计算………………………………………...….13

7.立杆的稳定计算………………………………………...….17

8.粱模板高支撑架的构造及施工要求…………………...….20

六．主要施工方法.…………………...................………...........21

1.支撑系统工程............……………….......………………….21

2.模板工程...…………………………………………...…..…22

3.钢筋工程............……………...…………………............….25

4.混凝土工程…………………..…………………………......28

7.有关技术及安全措施…………..…..................................…30

1.保证质量措施………………..…………………………......30

2.保证安全措施………………..…………………………......31

玉雕湾一期工程

结构转换层专项施工方案

1.转换层结构概况

玉雕湾一期高层工程（1#～5#楼）转换层层高（5.1m），框支柱、框支梁、框架梁的截面较大，楼层板厚度（0.18m）较厚，对模板制安、钢筋制绑及砼浇捣具有较高的技术要求，为保证工程质量，避免安全事故的发生，为此特编制该方案以指导该工程转换层安全顺利施工!

1.1设计概况：

玉雕湾一期高层工程（1～5#楼）为“框支-剪力墙”结构，该工程转换层均设在主体结构四层，在一层上下部的柱截面尺寸、位置均作了较大的变化，在一层上部的大部分柱均为框支柱。

1.2转换层框支柱概况：

分别设有矩形、长方形、及工字形等极不规则的形状，对模板的支设、安装及加固造成极大的困难。

框支柱的柱身断面尺寸较大，钢筋布置较密。

框支柱钢筋全部为三级钢，钢筋直径为20～25。

1.3转换层框支梁概况：

框支梁截面尺寸分别有600×1600、500×1500、700×1800、800×1800，最大尺寸为900×2000。

框支梁跨度一般在5m、6m、7m……等，最大跨度为7.8m。

框支梁钢筋全部为三级钢，钢筋直径为20～25。

框支梁底筋大部分只有一排，大梁配筋均为两排，梁底部最大配筋为20根25钢筋。

框支梁面筋除部分一般梁只有一排外，其余大梁配筋均为两排。

框支梁腰筋间距均为200mm。

1.4转换层结构板概况：

转换层结构板100、120、大部分为180。

转换层结构板底、面配筋均为Φ12＠150。

1.5转换层砼概况：

框支柱砼强度C45，框架柱、梁板砼强度C40，砼强度不统一，浇捣难度较大。

梁、柱钢筋多而密，梁截面相对较大。

转换层层高为5.1M，相对较高,给柱砼的浇捣带来较大困难。

2.转换层自重，施工荷载传递方式

转换层自重和施工荷载通过模板传向支撑体系，支撑体系传向下层楼面结构，设钢筋砼自重为q0，模板支撑重量为q1，按三层楼盖承接荷载，则每层楼盖承接荷载为（q0+q1）/n=（q0+q1）/3，因此，1/3部份荷载通过7.78m层楼面结构传递于框架柱、墙上,另2/3部份荷载则通过下层支撑架传向3.88m层的楼面结构，1/3部份荷载通过3.88m层楼面结构传递于框架柱、墙上，剩余1/3部份荷载则通过下层支撑架传向0.02m层的楼面结构，再传递于柱、墙上然后最终通过柱墙传给基础,基础传递给地基持力层。

而支撑承接荷载为逐层递减,本层为q0+q1,下层为（1-1/n）（q0+q1）=（q0+q1）/3，n为参加承接荷载的楼层数（n=3）。

3.施工部署

3.1施工组织

（1）管理层:

由项目技术负责人（总工）总负责，下设施工负责人（生产经理）一名，钢筋工长（刘军）一名,模板工长（懂安保）一名，砼工长（刘胜利）一名，质量员一名（史代保），安全员一名（徐斌）。

（2）作业层:

选择技术熟练的工人组成一个木工班组长（李军，30人），一个钢筋

班（组长王辉，30人）,一个砼班（组长刘胜利，10人），一个焊工组（组长张建设，5人）明确二名电工，一名水工，三名焊工专门配合施工，一个水电预埋班（组长张志刚，6人）

3.2模板及支撑方案

（1）梁、柱、墙均采用组合钢模、板采用18MM厚竹胶板。

（2）梁高大于700mm时必须设对拉丝杆拉双冒紧固，板底模下设支承木枋平铺（@200一道）。

（3）支撑架采用Φ48钢管搭设，搭设方法见支撑系统工程。

在转换层结构未达到80％强度前，下层结构支撑架必须保留。

保证结构自重及施工荷载由三层楼面体系分担。

3.3砼浇筑方案

（1）转换层施工中砼采取一次性浇筑方案，任何位置任何情况不得留设施工缝，如遇到意外情况，须经总监、项目总工同意后方可施工。

（2）砼采用当地恒基商品砼浇筑，采用一台砼输送泵（备用一台）同时浇筑，从西向东平行推移浇筑砼。

3.4施工进度安排

转换层进度安排为25天。

其中：

搭架、支模10天，钢筋机械连接加工，安装绑扎及焊接13天，验收1天，预埋及其它穿插施工不排时间，砼浇筑20小时。

3.5施工顺序

测量放线→支撑系统及满堂架→柱绑扎钢筋→粱底模→粱钢筋绑扎→钢筋验收→粱侧模板加固→板底模→板筋→总验收→浇筑砼→养护→模板拆除。

4.支撑系统及模板计算条件

4.1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）:

0.90；梁截面高度D（m）:

2.00；

混凝土板厚度（mm）:

180.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）:

0.90；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:

0.10；

立杆步距h（m）:

1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）:

0.90；

梁支撑架搭设高度H（m）：

5.10；梁两侧立柱间距（m）:

1.20；

承重架支设:

多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；

梁底增加承重立杆根数:

2；

采用的钢管类型为Φ48×3；

扣件连接方式:

双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:

0.80；

4.2.荷载参数

模板自重（kN/m2）:

0.35；钢筋自重（kN/m3）:

1.50；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:

18.0；

倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:

2.0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:

2.0；

4.3.材料参数

木材品种：

柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板类型：

胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.4.梁底模板参数

梁底纵向支撑根数：

18；面板厚度（mm）：

18.0；

4.5.梁侧模板参数

次楞间距（mm）：

350，主楞竖向根数：

4；

主楞间距为：

200mm，220mm，230mm；

穿梁螺栓水平间距（mm）：

500；

穿梁螺栓直径（mm）：

M14；

主楞龙骨材料：

木楞,，宽度100mm，高度100mm；

主楞合并根数：

2；

次楞龙骨材料：

木楞，宽度50mm，高度100mm；

5.梁模板荷载标准值计算

5.1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。

5.2梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图（单位：

mm）

5.2.1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；

M--面板的最大弯距（N.mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×1×18×0.9=19.44kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:

q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；

q=q1+q2=19.440+2.520=21.960kN/m；

计算跨度（内楞间距）:

l=350mm；

面板的最大弯距M=0.125×21.96×3502=3.36×105N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=3.36×105/7.35×104=4.575N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=4.575N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

5.2.2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:

q=21.96N/mm；

l--计算跨度（内楞间距）:

l=350mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；

面板的最大挠度计算值:

ω=5×21.96×3504/（384×9500×4.86×105）=0.929mm；

面板的最大容许挠度值:

[ω]=l/250=350/250=1.4mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.929mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.4mm，满足要求！

5.3梁侧模板内外楞的计算

5.3.1.内楞计算

内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×102×1/6=83.33cm3；

I=5×103×1/12=416.67cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--内楞的最大弯距（N.mm）；

W--内楞的净截面抵抗矩；

[f]--内楞的强度设计值（N/mm2）。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=（1.2×18×0.9+1.4×2×0.9）×1=21.96kN/m；

内楞计算跨度（外楞间距）:

l=217mm；

内楞的最大弯距:

M=0.101×21.96×216.672=1.04×105N.mm；

最大支座力:

R=1.1×21.96×0.217=8.455kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.04×105/8.33×104=1.249N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=1.249N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中l--计算跨度（外楞间距）：

l=500mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

q=21.96N/mm；

E--内楞的弹性模量：

10000N/mm2；

I--内楞的截面惯性矩：

I=4.17×106mm4；

内楞的最大挠度计算值:

ω=0.677×21.96×5004/（100×10000×4.17×106）=0.223mm；

内楞的最大容许挠度值:

[ω]=500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.223mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！

5.3.2.外楞计算

外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度100mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=10×102×2/6=333.33cm3；

I=10×103×2/12=1666.67cm4；

（1）.外楞抗弯强度验算

其中σ--外楞受弯应力计算值（N/mm2）

M--外楞的最大弯距（N.mm）；

W--外楞的净截面抵抗矩；

[f]--外楞的强度设计值（N/mm2）。

根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=3.843kN.m；

其中，F=1/4×q×h=10.98，h为梁高为2m，a为次楞间距为350mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:

σ=3.84×106/3.33×105=11.529N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=11.529N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

其中E-外楞的弹性模量：

10000N/mm2；

F--作用在外楞上的集中力标准值：

F=10.98kN；

l--计算跨度：

l=700mm；

I-外楞的截面惯性矩：

I=16666666.667mm4；

外楞的最大挠度计算值:

ω=10980.000×700.003/（100×10000.000×16666666.667）=0.226mm；

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.226mm

外楞的最大容许挠度值:

[ω]=700/250=2.8mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.226mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.8mm，满足要求！

5.4穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中N--穿梁螺栓所受的拉力；

A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

查表得：

穿梁螺栓的直径:

14mm；

穿梁螺栓有效直径:

11.55mm；

穿梁螺栓有效面积:

A=105mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=（1.2×18+1.4×2）×0.5×1.35=16.47kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:

[N]=170×105/1000=17.85kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=16.47kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！

5.5梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=900×18×18/6=4.86×104mm3；

I=900×18×18×18/12=4.37×105mm4；

5.5.1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--计算的最大弯矩（kN.m）；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=52.94mm；

q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:

1.2×（24.00+1.50）×0.90×2.00×0.90=49.57kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:

1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:

1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；

q=q1+q2+q3=49.57+0.34+2.27=52.18kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×52.18×0.0532=0.015kN.m；

σ=0.015×106/4.86×104=0.301N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=0.301N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

5.5.2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=（（24.0+1.50）×2.000+0.35）×0.90=46.22KN/m；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=52.94mm；

E--面板的弹性模量:

E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:

[ω]=52.94/250=0.212mm；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.677×46.215×52.94/（100×9500×4.37×105）=0.001mm；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.001mm小于面板的最大允许挠度值:

[ω]=52.9/250=0.212mm，满足要求！

5.6梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用钢管。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

5.6.1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=（24+1.5）×2×0.053=2.7kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.35×0.053×（2×2+0.9）/0.9=0.101kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（2.5+2）×0.053=0.238kN/m；

5.6.2.钢管的支撑力验算

静荷载设计值q=1.2×2.7+1.2×0.101=3.361kN/m；

活荷载设计值P=1.4×0.238=0.334kN/m；

钢管计算简图

钢管按照三跨连续梁计算。

本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.49cm3

I=10.78cm4

钢管强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=3.361+0.334=3.695kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×3.695×0.9×0.9=0.299kN.m；

最大应力σ=M/W=0.299×106/4490=66.651N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

钢管的最大应力计算值66.651N/mm2小于钢管抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!

钢管抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:

V=0.6×3.361×0.9=1.815kN；

钢管的截面面积矩查表得A=424.000mm2；

钢管受剪应力计算值τ=2×1814.972/424.000=8.561N/mm2；

钢管抗剪强度设计值[τ]=120N/mm2；

钢管的受剪应力计算值8.561N/mm2小于钢管抗剪强度设计值120N/mm2,满足要求!

钢管挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=2.700+0.101=2.801kN/m；

钢管最大挠度计算值ω=0.677×2.801×9004/（100×206000×10.78×104）=0.56mm；

钢管的最大允许挠度[ω]=0.900×1000/250=3.600mm；

钢管的最大挠度计算值ω=0.56mm小于钢管的最大允许挠度[ω]=3.6mm，满足要求！

5.6.3.支撑托梁