玉雕湾转换层施工方案 精品.docx
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玉雕湾转换层施工方案精品
玉雕湾一期工程
转换层专项施工方案
编制:
审核:
批准:
编制单位:
河南省建设集团有限公司(章)
二00一二年十月十日
一.转换层工程概况............................…………….……………4
1设计概况………………………………………………….….4
2转换层框支柱概况……………………………………….….4
3转换层框支梁概况…………………………………..…...….4
4转换层结构板概况…………………………………….…….4
5转换层砼概况………………………………….………....….4
二.转换层自重及施工荷载传递方式.........................…...…...5
三.施工部署……………………….……….....................….....5
1.施工组织..........................…………..........................…….….5
2.模板及支撑方案......…………………......……………….….5
3.混凝土浇筑方案..............…………………..............…….….5
4.施工进度安排…………………………………………….….5
5.施工顺序....................……………………….....................….5
四.模板及支撑系统计算条件……….....................…………....5
1模板支撑及构造参数………….......…………………….….6
2荷载参数………………………………..........…………...…6
3材料参数………………...............………………….….........6
4粱底模板参数………………………….…………..…….….6
5粱侧模板参数……………………………………….….…...6
五.粱模板荷载标准值计算…………….....................………...6
1.粱侧模板荷载……........................…………………........….6
2.粱侧模板的计算……………………………………………7
3.粱侧模板内外楞的计算....………………………..….....….8
4.穿粱螺栓的计算..…………………………………..…....…11
5.粱底模板的计算………………………..…………………..12
6.粱底支撑的计算………………………………………...….13
7.立杆的稳定计算………………………………………...….17
8.粱模板高支撑架的构造及施工要求…………………...….20
六.主要施工方法.…………………...................………...........21
1.支撑系统工程............……………….......………………….21
2.模板工程...…………………………………………...…..…22
3.钢筋工程............……………...…………………............….25
4.混凝土工程…………………..…………………………......28
7.有关技术及安全措施…………..…..................................…30
1.保证质量措施………………..…………………………......30
2.保证安全措施………………..…………………………......31
玉雕湾一期工程
结构转换层专项施工方案
1.转换层结构概况
玉雕湾一期高层工程(1#~5#楼)转换层层高(5.1m),框支柱、框支梁、框架梁的截面较大,楼层板厚度(0.18m)较厚,对模板制安、钢筋制绑及砼浇捣具有较高的技术要求,为保证工程质量,避免安全事故的发生,为此特编制该方案以指导该工程转换层安全顺利施工!
1.1设计概况:
玉雕湾一期高层工程(1~5#楼)为“框支-剪力墙”结构,该工程转换层均设在主体结构四层,在一层上下部的柱截面尺寸、位置均作了较大的变化,在一层上部的大部分柱均为框支柱。
1.2转换层框支柱概况:
分别设有矩形、长方形、及工字形等极不规则的形状,对模板的支设、安装及加固造成极大的困难。
框支柱的柱身断面尺寸较大,钢筋布置较密。
框支柱钢筋全部为三级钢,钢筋直径为20~25。
1.3转换层框支梁概况:
框支梁截面尺寸分别有600×1600、500×1500、700×1800、800×1800,最大尺寸为900×2000。
框支梁跨度一般在5m、6m、7m……等,最大跨度为7.8m。
框支梁钢筋全部为三级钢,钢筋直径为20~25。
框支梁底筋大部分只有一排,大梁配筋均为两排,梁底部最大配筋为20根25钢筋。
框支梁面筋除部分一般梁只有一排外,其余大梁配筋均为两排。
框支梁腰筋间距均为200mm。
1.4转换层结构板概况:
转换层结构板100、120、大部分为180。
转换层结构板底、面配筋均为Φ12@150。
1.5转换层砼概况:
框支柱砼强度C45,框架柱、梁板砼强度C40,砼强度不统一,浇捣难度较大。
梁、柱钢筋多而密,梁截面相对较大。
转换层层高为5.1M,相对较高,给柱砼的浇捣带来较大困难。
2.转换层自重,施工荷载传递方式
转换层自重和施工荷载通过模板传向支撑体系,支撑体系传向下层楼面结构,设钢筋砼自重为q0,模板支撑重量为q1,按三层楼盖承接荷载,则每层楼盖承接荷载为(q0+q1)/n=(q0+q1)/3,因此,1/3部份荷载通过7.78m层楼面结构传递于框架柱、墙上,另2/3部份荷载则通过下层支撑架传向3.88m层的楼面结构,1/3部份荷载通过3.88m层楼面结构传递于框架柱、墙上,剩余1/3部份荷载则通过下层支撑架传向0.02m层的楼面结构,再传递于柱、墙上然后最终通过柱墙传给基础,基础传递给地基持力层。
而支撑承接荷载为逐层递减,本层为q0+q1,下层为(1-1/n)(q0+q1)=(q0+q1)/3,n为参加承接荷载的楼层数(n=3)。
3.施工部署
3.1施工组织
(1)管理层:
由项目技术负责人(总工)总负责,下设施工负责人(生产经理)一名,钢筋工长(刘军)一名,模板工长(懂安保)一名,砼工长(刘胜利)一名,质量员一名(史代保),安全员一名(徐斌)。
(2)作业层:
选择技术熟练的工人组成一个木工班组长(李军,30人),一个钢筋
班(组长王辉,30人),一个砼班(组长刘胜利,10人),一个焊工组(组长张建设,5人)明确二名电工,一名水工,三名焊工专门配合施工,一个水电预埋班(组长张志刚,6人)
3.2模板及支撑方案
(1)梁、柱、墙均采用组合钢模、板采用18MM厚竹胶板。
(2)梁高大于700mm时必须设对拉丝杆拉双冒紧固,板底模下设支承木枋平铺(@200一道)。
(3)支撑架采用Φ48钢管搭设,搭设方法见支撑系统工程。
在转换层结构未达到80%强度前,下层结构支撑架必须保留。
保证结构自重及施工荷载由三层楼面体系分担。
3.3砼浇筑方案
(1)转换层施工中砼采取一次性浇筑方案,任何位置任何情况不得留设施工缝,如遇到意外情况,须经总监、项目总工同意后方可施工。
(2)砼采用当地恒基商品砼浇筑,采用一台砼输送泵(备用一台)同时浇筑,从西向东平行推移浇筑砼。
3.4施工进度安排
转换层进度安排为25天。
其中:
搭架、支模10天,钢筋机械连接加工,安装绑扎及焊接13天,验收1天,预埋及其它穿插施工不排时间,砼浇筑20小时。
3.5施工顺序
测量放线→支撑系统及满堂架→柱绑扎钢筋→粱底模→粱钢筋绑扎→钢筋验收→粱侧模板加固→板底模→板筋→总验收→浇筑砼→养护→模板拆除。
4.支撑系统及模板计算条件
4.1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):
0.90;梁截面高度D(m):
2.00;
混凝土板厚度(mm):
180.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):
0.90;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
0.10;
立杆步距h(m):
1.20;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):
0.90;
梁支撑架搭设高度H(m):
5.10;梁两侧立柱间距(m):
1.20;
承重架支设:
多根承重立杆,钢管支撑垂直梁截面;
梁底增加承重立杆根数:
2;
采用的钢管类型为Φ48×3;
扣件连接方式:
双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:
0.80;
4.2.荷载参数
模板自重(kN/m2):
0.35;钢筋自重(kN/m3):
1.50;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
2.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):
18.0;
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):
2.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):
2.0;
4.3.材料参数
木材品种:
柏木;木材弹性模量E(N/mm2):
10000.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.7;
面板类型:
胶合面板;面板弹性模量E(N/mm2):
9500.0;
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
4.4.梁底模板参数
梁底纵向支撑根数:
18;面板厚度(mm):
18.0;
4.5.梁侧模板参数
次楞间距(mm):
350,主楞竖向根数:
4;
主楞间距为:
200mm,220mm,230mm;
穿梁螺栓水平间距(mm):
500;
穿梁螺栓直径(mm):
M14;
主楞龙骨材料:
木楞,,宽度100mm,高度100mm;
主楞合并根数:
2;
次楞龙骨材料:
木楞,宽度50mm,高度100mm;
5.梁模板荷载标准值计算
5.1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h;
T--混凝土的入模温度,取20.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2,取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。
5.2梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图(单位:
mm)
5.2.1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中,W--面板的净截面抵抗矩,W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3;
M--面板的最大弯距(N.mm);
σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);
按以下公式计算面板跨中弯矩:
其中,q--作用在模板上的侧压力,包括:
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×1×18×0.9=19.44kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值:
q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m;
q=q1+q2=19.440+2.520=21.960kN/m;
计算跨度(内楞间距):
l=350mm;
面板的最大弯距M=0.125×21.96×3502=3.36×105N.mm;
经计算得到,面板的受弯应力计算值:
σ=3.36×105/7.35×104=4.575N/mm2;
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2;
面板的受弯应力计算值σ=4.575N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
5.2.2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=21.96N/mm;
l--计算跨度(内楞间距):
l=350mm;
E--面板材质的弹性模量:
E=9500N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4;
面板的最大挠度计算值:
ω=5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105)=0.929mm;
面板的最大容许挠度值:
[ω]=l/250=350/250=1.4mm;
面板的最大挠度计算值ω=0.929mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.4mm,满足要求!
5.3梁侧模板内外楞的计算
5.3.1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×102×1/6=83.33cm3;
I=5×103×1/12=416.67cm4;
内楞计算简图
(1).内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中,σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2);
M--内楞的最大弯距(N.mm);
W--内楞的净截面抵抗矩;
[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩:
其中,作用在内楞的荷载,q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m;
内楞计算跨度(外楞间距):
l=217mm;
内楞的最大弯距:
M=0.101×21.96×216.672=1.04×105N.mm;
最大支座力:
R=1.1×21.96×0.217=8.455kN;
经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值σ=1.04×105/8.33×104=1.249N/mm2;
内楞的抗弯强度设计值:
[f]=17N/mm2;
内楞最大受弯应力计算值σ=1.249N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!
(2).内楞的挠度验算
其中l--计算跨度(外楞间距):
l=500mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=21.96N/mm;
E--内楞的弹性模量:
10000N/mm2;
I--内楞的截面惯性矩:
I=4.17×106mm4;
内楞的最大挠度计算值:
ω=0.677×21.96×5004/(100×10000×4.17×106)=0.223mm;
内楞的最大容许挠度值:
[ω]=500/250=2mm;
内楞的最大挠度计算值ω=0.223mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm,满足要求!
5.3.2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力,取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,外龙骨采用2根木楞,截面宽度100mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=10×102×2/6=333.33cm3;
I=10×103×2/12=1666.67cm4;
(1).外楞抗弯强度验算
其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M--外楞的最大弯距(N.mm);
W--外楞的净截面抵抗矩;
[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=3.843kN.m;
其中,F=1/4×q×h=10.98,h为梁高为2m,a为次楞间距为350mm;
经计算得到,外楞的受弯应力计算值:
σ=3.84×106/3.33×105=11.529N/mm2;
外楞的抗弯强度设计值:
[f]=17N/mm2;
外楞的受弯应力计算值σ=11.529N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!
(2).外楞的挠度验算
其中E-外楞的弹性模量:
10000N/mm2;
F--作用在外楞上的集中力标准值:
F=10.98kN;
l--计算跨度:
l=700mm;
I-外楞的截面惯性矩:
I=16666666.667mm4;
外楞的最大挠度计算值:
ω=10980.000×700.003/(100×10000.000×16666666.667)=0.226mm;
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.226mm
外楞的最大容许挠度值:
[ω]=700/250=2.8mm;
外楞的最大挠度计算值ω=0.226mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.8mm,满足要求!
5.4穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中N--穿梁螺栓所受的拉力;
A--穿梁螺栓有效面积(mm2);
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;
查表得:
穿梁螺栓的直径:
14mm;
穿梁螺栓有效直径:
11.55mm;
穿梁螺栓有效面积:
A=105mm2;
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×1.35=16.47kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170×105/1000=17.85kN;
穿梁螺栓所受的最大拉力N=16.47kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN,满足要求!
5.5梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=900×18×18/6=4.86×104mm3;
I=900×18×18×18/12=4.37×105mm4;
5.5.1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
其中,σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2);
M--计算的最大弯矩(kN.m);
l--计算跨度(梁底支撑间距):
l=52.94mm;
q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);
新浇混凝土及钢筋荷载设计值:
q1:
1.2×(24.00+1.50)×0.90×2.00×0.90=49.57kN/m;
模板结构自重荷载:
q2:
1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m;
振捣混凝土时产生的荷载设计值:
q3:
1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m;
q=q1+q2+q3=49.57+0.34+2.27=52.18kN/m;
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax=0.10×52.18×0.0532=0.015kN.m;
σ=0.015×106/4.86×104=0.301N/mm2;
梁底模面板计算应力σ=0.301N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
5.5.2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中,q--作用在模板上的压力线荷载:
q=((24.0+1.50)×2.000+0.35)×0.90=46.22KN/m;
l--计算跨度(梁底支撑间距):
l=52.94mm;
E--面板的弹性模量:
E=9500.0N/mm2;
面板的最大允许挠度值:
[ω]=52.94/250=0.212mm;
面板的最大挠度计算值:
ω=0.677×46.215×52.94/(100×9500×4.37×105)=0.001mm;
面板的最大挠度计算值:
ω=0.001mm小于面板的最大允许挠度值:
[ω]=52.9/250=0.212mm,满足要求!
5.6梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用钢管。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
5.6.1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q1=(24+1.5)×2×0.053=2.7kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.35×0.053×(2×2+0.9)/0.9=0.101kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.053=0.238kN/m;
5.6.2.钢管的支撑力验算
静荷载设计值q=1.2×2.7+1.2×0.101=3.361kN/m;
活荷载设计值P=1.4×0.238=0.334kN/m;
钢管计算简图
钢管按照三跨连续梁计算。
本算例中,钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.49cm3
I=10.78cm4
钢管强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
线荷载设计值q=3.361+0.334=3.695kN/m;
最大弯距M=0.1ql2=0.1×3.695×0.9×0.9=0.299kN.m;
最大应力σ=M/W=0.299×106/4490=66.651N/mm2;
抗弯强度设计值[f]=205N/mm2;
钢管的最大应力计算值66.651N/mm2小于钢管抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!
钢管抗剪验算:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力:
V=0.6×3.361×0.9=1.815kN;
钢管的截面面积矩查表得A=424.000mm2;
钢管受剪应力计算值τ=2×1814.972/424.000=8.561N/mm2;
钢管抗剪强度设计值[τ]=120N/mm2;
钢管的受剪应力计算值8.561N/mm2小于钢管抗剪强度设计值120N/mm2,满足要求!
钢管挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
q=2.700+0.101=2.801kN/m;
钢管最大挠度计算值ω=0.677×2.801×9004/(100×206000×10.78×104)=0.56mm;
钢管的最大允许挠度[ω]=0.900×1000/250=3.600mm;
钢管的最大挠度计算值ω=0.56mm小于钢管的最大允许挠度[ω]=3.6mm,满足要求!
5.6.3.支撑托梁