时代广场模板施工方案.docx

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时代广场模板施工方案

模板施工方案

本工程为富区时代广场，是商业服务网点建筑，位于齐齐哈尔市富拉尔基区和平路150号。

1、设计特点：

建筑物外形呈一字形，最大面宽49.8米，最大进深23米，地上四层，地下一层，檐口高度为17.85米，建筑面积4624.82平方米，一层高4.5米，二层层高3.9m,三层-四层层高为4.2米，檐口高度17.85m。

建筑结构形式:

框架结构

主体工程要达到清水混凝土的目标，主要依靠模板设计合理，安装精度高，拆模时混凝土强度达到要求，方法正确。

模板及支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。

由于该工程工期紧，施工进度快，梁、板、柱模板投入数量按施工部署要求配备两层模板，满足流水作业。

（1）柱模板:

柱模板采用钢覆面竹胶板可变截面模板，根据柱净高按标准长度配置，采用螺栓连接成整体，无需另设柱箍。

施工时，可根据柱子尺寸调节模板尺寸，先两两拼装，然后用塔吊吊装，板缝间贴单面胶条，检查完垂直度及截面尺寸后，拧紧全部螺栓。

基础底板及楼面浇筑混凝土时，柱子四边预埋Ф12钢筋环，用来调节柱的垂直度及固定模板。

（2）梁、顶板模板:

本工程梁、顶板模板采用15厚多层胶合板，梁底支撑采用碗扣架快拆体系。

一次配置两层模板和支撑体系。

梁模板根据尺寸整体配置，支设模板时，要求拉通线调整模板位置，保证梁顺直。

2、支模质量要求:

模板的实测允许偏差值如表所示，其合格严格控制在90%以上。

项目名称

允许偏差值（mm）

轴线位移

5

标高

+5，-5

截面尺寸

+4，-5

垂直度

3

表面平整度

5

3、技术措施：

（1）由于该工程工期紧，施工进度快，模板投入数量按施工部署要求配备两层模板，满足流水作业。

（3）柱模的下脚必须留有清理孔，以便清理垃圾。

模板与砼接触面在安装前必须刷隔离剂。

（4）梁跨度大于4m时应起拱，起拱高度应符合规范要求。

（5）模板工程验收重点控制刚度、垂直度、平整度，特别注意外围模板、柱模、电梯井模板、楼梯间等处模板轴线位置正确性。

4、模板拆除：

（1）模板的拆除：

要在上一层顶板砼浇筑完成后，方可拆除下一层模板。

没有现场技术人员同意不得擅自拆除。

（2）拆模顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。

（3）拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始，分别拆向两端。

（3）拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。

【附：

模板工程计算】

A、柱模板计算

柱子截面尺寸为500×500，一次浇筑砼高度按4.3m计算。

砼浇筑速度为：

v=5m/h

倾倒砼产生的荷载标准值：

2.0kN/m2

1、新浇砼对模板侧面的压力标准值：

F1=0.22rct0β1β2v1/2rc—砼的重力密度24.0kN/m3

t0—新浇砼的初凝时间，取值为7，β1—外加剂影响系数，取1.0

β2—砼坍落度影响系数，坍落度110～150时取1.15

v—砼的浇筑速度，v=5m/h

F1=0.22rct0β1β2v1/2=0.22×24×7×1×1.15×5/2=106.3kN/m2

F2=rcH

H—砼浇筑高度按4.3m计算

F2=rcH=24.0×4.3=103.2kN/m2F1、F2取其中最小值F=103.2kN/m2

有效压头高度：

h=F/rc=103.2/24.0=4.3m

柱砼侧压力设计值：

荷载组合：

q=（103.2×1.2+2.0×1.4）×0.85=106.94kN/m2

2、柱箍计算：

选用[8槽钢（φ48钢管）作为柱子柱箍，柱模为复合木模板。

柱箍间距：

l1=0.783*12

l1：

柱箍纵筋间距（mm）

E：

钢材弹性模量，[8槽钢为2.06*105N\mm

I：

柱模板的惯性矩，取值101.3*104mm4

F：

新浇注砼作用于柱模板的侧压力设计值103.2kN/m2

b：

柱模板一块板的宽度，取值为500mm

l1=0.783*（2.06*105*101.3*104\103.2*10-3*500）1\4=529mm

取柱箍间距为500mm

（1）柱箍抗拉强度验算

柱箍强度验算按照下式进行验算：

N\An+M\rxW≤f

q=0.85Fl1

q：

柱箍所承受的均布荷载设计值（kN/m）

F：

新浇注砼作用于柱模板的侧压力设计值103.2kN/m2

0.85---折减系数

q=0.85Fl1=0.85*103.2*0.4=35.08kN/m=35.08N/mm

柱箍抗拉设计值：

N=ql1\2=35.08*500\2=8770N

柱箍最大弯矩设计值：

M=ql12\8=35.08*400\2=877000N•mm

查施工手册：

An取值1024mm2W取值25.3*103mm2

rx：

塑性发展系数，取值1.0，掺加速凝剂

N\An+M\rxW=8770\1024+877000\25.3*103=43.4N/mm2≤f=215N/mm2满足要求

（2）挠度验算：

倾倒砼产生的荷载标准值：

2.0kN/m2

柱箍承受的荷载设计标准值：

q=2*1.4=2.8kN/m2

qg=（60*103／106+2.8*103／106）*500=31.4N/mm

柱箍挠度验算按照下式进行验算：

w=5qgL4／384EIx

L：

柱箍计算跨度

E：

钢材弹性模量，[8槽钢为2.06*105N\mm

I：

柱模板的惯性矩，取值101.3*104mm4

w=5qgL4／384EIx=5*31.4*5004／（384*2.06*105*101.3*104）

=0.12mm＜（W）=l／500=500／500=1mm

满足要求。

B、地下室外墙剪力墙模板计算

地下室剪力墙模板，剪力墙模板计算高度以H=4.300m进行计算。

（1）荷载设计值计算

1）新浇混凝土作用于模板的侧压力标准值（G4k）：

F1=0.22rctoβ1β2v1/2

rc：

砼的重力密度24.0kN/m3

t0：

新浇砼的初凝时间，取值为5

β1：

外加剂影响系数，取1.0

β2：

砼坍落度影响系数，坍落度140～170时取1.15

v：

砼的浇筑速度，v=5m/h

F1=0.22rctoβ1β2v1/2=0.22*24*5*1.0*1.15*5/2=75.9kN/m2

F2=rcH=24.0*4.3=103.2kN/m2F1、F2两者取小值

G4k=F1=75.9kN/m2

2）倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载（Q2k）

混凝土采用砼输送泵（地泵）浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载4kN/m2。

由1）、2）两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为

S1=1.2G4k+1.4Q2k=1.2*67.88+1.4*4=87.06kN/m2（验算模板及计算承载力）

S2=G4k=75.9kN/m2（用于验算模板及支撑的刚度）

（2）次龙骨的设计及验算：

次龙骨选用方木50*80，间距为50mm，竖向紧密垂直于主龙骨排列摆放，次龙骨无需计算。

（3）主龙骨的设计及验算：

1）主龙骨的设计及验算

主龙骨选用φ48*3.5*2钢管，间距为450mm*450mm，双根布置，穿墙螺栓加固于钢管。

按3跨连续连梁计算。

钢管的截面性能为：

截面面积A=489*2=978mm2

截面惯性矩Ix=2*12.19*104mm4=24.38*104mm4

截面抵抗距Wx=2*5.08*103mm3=10.16*103mm3

钢材的弹性模量E=2.06*105N/mm2

钢管承受的荷载为：

化为线均布荷载：

q1=S1*0.4／1000=87.06*0.4／1000=34.8N／mm（用于计算承载力）

q2=S2*0.4／1000=75.9*0.4／1000=30.3N／mm（用于挠度验算）

钢管最大弯矩为：

M=0.10q1l22=0.10*34.8*5002=8.7*105N·mm

即：

钢管抗弯承载能力：

ó=M／W=（8.7*105）／（10.16*103）=85.6N／mm2＜215N／mm2

满足要求

钢管挠度验算：

w=0.677q2l24／（100EIx）

=0.677*27.15*5004／（100*2.06*105*24.38*104）=0.23＜3.0

满足要求。

（4）穿墙螺栓设计

每根穿墙螺栓承受的模板侧压力面积为450mm*450mm

每根穿墙螺栓承受的拉力为

T=S1•s=87.06*0.45*0.45=17.6kN

选用φ14穿墙螺栓，查表的净面积A=105mm2

σ=T/A=17.6*103/105=165.7N/mm2＜215N/mm2

∴穿墙螺栓的承载力满足要求。

C、现浇面模板计算

砼浇注厚度按照200厚计算。

1、底板多层胶合板计算:

fm=13N/mm²（抗弯）

E=9000N/mm²（弹性模量）

I=bh³/12=200*123/12=2.88*104mm4

W=bh²/6=200*122/6=4.8*10³mm³

底模板自重：

1.2*5*0.012*0.20=0.0144kN/m

砼荷重：

1.2*25*0.20*0.1=0.6kN/m

钢筋荷重：

1.2*1.0*0.20*0.1=0.024kN/m

振捣砼荷载：

1.4*2.0*0.20=0.68kN/m

荷载共计：

q1=0.0144+0.6+0.024=0.688kN/mq2=0.68kN/m

设计荷载值乘以γ=0.9的折减系数

所以，q1=0.9*0.688=0.6192kN/m

q2=0.9*0.68=0.612kN/m

q=0.6192+0.612=1.23kN/m

（1）抗弯强度验算

计算简图见图

M=0.5q12=0.5*1.23*1002=6.15*103N·mm

σ=M/W=6.15*103/4.8*10³=1.24N/mm2<13N/mm2（满足要求）

（2）挠度验算

w=ql²（-l+6*l+3*l）/（24EI）

=1.23*100（-200³+6*100²*200+3*100³）/（24*9*103*2.88*104）

=0.337mm<[w]=200/400=0.5（满足要求）

2、板底木楞计算

计算简图见图

查施工手册得知：

fc=10N/mm²,fv=1.4N/mm²）,fm=13N/mm²,E=9000N/mm²

底模板自重：

1.2*5*0.012*0.20=0.0144kN/m砼荷重：

1.2*25*0.20*0.1=0.6kN/m

钢筋荷重：

1.2*1.0*0.20*0.1=0.024kN/m

振捣砼荷载：

1.4*2.0*0.20=0.68kN/m

木楞自重：

1.2*5*0.05*0.1=0.03kN/m

荷载共计：

q1=0.0144+0.6+0.024+0.03=0.85kN/mq2=0.68kN/m

设计荷载值乘以γ=0.9的折减系数

所以:

q1=0.9*0.85=0.765kN/m

q2=0.9*0.68=0.612kN/m

（1）抗弯强度验算

M=-0.5q1l2=-0.5*0.765*5002=-0.956*105N·mm

σ=M/W=0.956*105/（bh2/6）

=0.956*105*6/（50*1002）=1.15N/mm2≤13N/mm2（满足要求）

（2）抗剪强度验算（横钢楞间距1000mm）

V=0.5q1L=0.5*0.765*1000=383N

剪应力：

τ=3V/2bh=3*383/（2*50*100）=0.115N/mm2<1.4N/mm2（满足要求）

（3）挠度验算

w=0.967*q2l4/（100EI）=0.967*0.6*12*10004/（24*9*103*100*503）

=0.548mm<[w]=1000/400=2.5mm（满足要求）

3、横钢撑计算：

计算简图见下图，按简支梁进行计算。

模板支撑体系采用φ48*3.5钢管，则：

I=12.19*104mm4,W=5.08*103mm3

化为集中荷载：

P=q1l=0.765*1=0.765kN

（1）抗弯强度验算

M=0.5Pl2=0.5*0.765*12=0.45kN·m

σ=M/W=0.45*106/（5.08*103）=88.6N/mm2

（2）挠度验算

w=19FL³/（384EI）=19*0.765*1000³/（384*2.06*105*12.19*104）

=1.51<[1000/400]=2.5mm（满足要求）

4、立杆稳定性验算

步距L0=1500mm，φ48*3.5钢管回转半径i=15.8

λ=L0/i=1500/15.8=94.94，压杆稳定系数φ=0.489

σ=N/φA0=94.94/（0.489*489）=40N/mm2

D、梁模板计算

模板极其支架自重：

0.5*0.5*0.9=0.225kN/m

砼自重：

24.0*0.5*0.9=10.8kN/m

钢筋自重：

1.5*0.5*0.9=0.675kN/m

振捣砼产生的荷载：

2*0.5=1kN/m

荷载共计：

q=（0.225*1.2+10.8*1.2+0.675*1.2+1*1.4）*0.9=13.9kN/m

截面惯性矩y1=1/2*[300*622+（450-300）122]/（450*12+300*50）=28.79mm

y2=H-y1=62-28.79=33.21mm

I=1/3[300*33.213+450*28.793-（450-300）*（28.79-12）3]=7005535.64mm4

W1=I/y1=243332.26mm3W2=I/y2=210946.57mm3

1、模板计算

支撑间距600mm

弯距：

M=0.10qL2=0.10*8.72*0.62=0.314kN·m

抗弯强度：

σ=314000/210946.57=1.49N/mm2<14N/mm2

挠度ω=0.677qL4/100EI=0.677*8.72*6004/（100*7005535.64*6000）

=0.18mm

2、次钢楞计算（用钢管支撑）

I=12.19*104mmW=5.08*103F=8.72*0.6=5.23kN

M=1/2•Fl=1/2*1/3*5.23*0.9=0.7845kN.m

抗弯强度：

σ=M/W=784500/5080=154.4N/mm2<215N/mm2

跨中σ=M/W2=1240000/386409.3=3.21N/mm2<80N/mm2

挠度：

ω=5FL4/384EI=5*5230*9004/（384*2.06*105*121900）

=1.77mm＜1.8mm，满足要求，为了更加安全，施工时将次钢楞间距调至800mm。

3、板支撑计算

支撑小楞的次楞计算：

q=8.75kN/m2多点集中荷载化为均布荷载

q=8.75*0.6=5.25kN/m

弯距：

M=0.1qL2=0.1*5.25*1.22=0.756kN·m

抗弯强度：

σ=M/W=133N/mm2<215N/mm2

挠度

ω=0.677qL4/100EI=0.677*5.25*12004/（100*2.06*105*121900）=2.6<1200/400=3mm

支撑小楞的木楞计算

F=6.3kN

弯距：

M=0.175*6.3*1.2=1.323kN·m

抗弯强度：

σ=M/W=1323000/5080=260N/mm2不符合要求

在此处位置增加一小立杆使上下层立杆相连，这样由二层横杆承受弯矩

则抗弯强度：

σ=M/W=1323000/2*5080=130.2N/mm2<215N/mm2符合要求

挠度：

ω=1.146FL3/100EI=1.146*6300*12003/（100*206000*121900*2）

=2.5mm<1200/400=3mm

立柱稳定性验算施工荷载取1.0kN/m2

q=8.12kN/m2F=11.69kNA=489mm2

抗弯强度：

σ=F/A=11690/489=23.9N/mm2<215N/mm2

稳定性验算长细比λ=1800/15.8=113.9ψ=0.489

稳定性验算σ=F/ψA=11690/489*0.489=48.9N/mm2<215N/mm2

4、梁模板支架

横杆计算

F=8.72*0.6/2=2.62kN

弯距：

M=0.175FL=0.175*2.62*1.2=0.55kN·m

抗弯强度：

σ=M/W=550000/5080=108.3N/mm2

挠度:

ω=1.146FL3/100EI=1.146*2620*12003/（100*2.06*105*121900）

=2.1mm<1200/500=2.4mm

立柱稳定性验算：

抗弯强度：

σ=N/A=8.72*（1.2/2）*1000/489=10.7N/mm2

稳定系数ψ=0.489

稳定性验算：

σ=N/ψA=8.72*（1.2/2）*1000/0.489*489=36.5N/mm2

5、梁侧模验算

按浇筑高度700mm

砼浇筑对模板侧压力

F1=0.22rct0β1β2v1/2=0.22*24.0*5.71*1.15*31/2=60kN/m2

F2=rcH=24.0*0.7=16.8kN/m2取F=16.8KN/m2

侧倒砼产生的荷载2kN/m2

荷载组合:

q=（16.8*1.2+2.0*1.4）*0.85=22.96kN/m2

截面惯性矩：

y1=1/2*[300*622+（700-300）*122]/（700*12+300*50）=25.87mm

y2=H-y1=62-25.87=36.13mm

I=1/3[300*36.133+700*25.873-（700-300）*（25.87-12）3]=8400415.46mm4

W1=I/y1=324716.48mm3W2=I/y2=232505.27mm3

按间距600mmq=20.96*0.7=14.67kN/m

弯距：

M=0.1qL2=0.1*67*0.62=0.53kN·m

抗弯强度：

σ=M/W=755000/324716.48=2.33<14

挠度ω=0.677qL4/100EI=0.677*14.67*6004/（100*6000*8400415.46）

=0.26mm<600/500=1.2mm

对拉丝计算M12螺栓

F=14.67*0.6=8.8kN<76*170=12.9kN,由上述计算证明可按此设计进行模板工程施工。

梁模板计算

A、取梁截面尺寸为200×500，最长8.1m的矩形梁,采用对拉螺栓及高强板。

纵向设100×50红松木2根,间距50mm,取1米计算。

B、底模验算

抗弯强度计算

荷载：

底模自重3.7×0.04×0.20×1=0.30KN/m

钢筋自重1.5×0.20×0.60=0.18KN/m

混凝土自重24×0.20×0.60=2.88KN/m

振捣混凝土荷载2×0.20×0.60=0.24N/m

q=（0.30+0.18+2.88）×1+0.24×1.4KN/m=3.696KN/m

乘以折减系数0.9，则q总×0.9=3.696×0.9=3.326KN/m

抗弯承载力验算KM=-0.121KV=-0.620KW=0.967

底模下顶撑间距0.6m，

则M=KM×ql2=-0.121×6.42=-0.777KN·m

δ=M/W=1.176×106/（bh2/6）=0.777×106×6/300×402=9.7N/mm2﹤fm=13N/mm2（可以）

抗剪强度验算：

V=KV.ql=-0.620×6.42×0.6=-2.39KN

剪应力：

τ=3V/2bh=3×2.39×103/2×300×40=0.299N/mm2﹤fv=1.4N/mm2（可以）

挠度计算：

q=（0.37+0.225+3.6）×4.425=18.56KN/m

乘以折减数q=0.9×18.56=16.7KN/m

W=KW×q’l4/100EI=967×14.2×6004/100×9×103（1/12）×600×403=0.25﹤（W）=L/400=600/400=1.5

C、侧模计算：

荷载计算：

T=2℃β1=1.2β2=1.15V=3m/n

1）侧压力F0=0.22rcT0β1β2V1/2

=0.22×24×[200/（2+15）]×1.2×1.15×31/2=148.47KN/㎡

F=γcH=24×0.60=14.4KN/㎡

取两者小值F=14.4KN/㎡乘以分项系数q=14.4×1.2=17.28KN/mm2

2）倾倒混凝土产生荷载：

4KN/㎡

乘以分项系数4×1.4=5.6KN/m

合计：

17.28+5.6=22.88KN/㎡

间距为600mm,荷载为：

22.88×0.6=13.728KN/m

抗弯强度验算：

M=Km.ql2=-0.121×14.4×0.62=-0.63×106N.mm

δ=M/W=-0.63×106/（bh2/6）=-0.63×106×6/600×502=1.58<13N/mm2

挠度计算:

W=pl3/3EI=13.728×5003/500×8.2×103×（1/12）×500×503

=1.2﹤（W）=L/400=600/400=1.5符合要求抗剪强度验算

V=0.620ql=0.620×10.89×600=4.05KN

剪应力:

τ=3V/2bh×2=3×4.05×103/2×50×50=0.28﹤Fv=1.4N/mm2可以

对拉螺栓的计算

对拉螺栓采用Φ14钢筋制作而成。

An=105mm2ft=170N/mm2N=An×ft=105×170＝17.85kN

侧压力F=16.8×0.6×0.7=7.06KN

（三）混凝土工程：

1、施工方法

根据结构特点，本工程的混凝土采用商品混凝土，砼泵运输，人工振动找平的施工方法。