马道搭设施工方案.docx
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马道搭设施工方案
一、编制依据
1.1.《建筑施工扣件式钢管马道安全技术规范》（JGJ130-2011）
1.2.《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-1991）
1.3.本工程的施工组织设计、设计院设计的施工蓝图
1.4.基坑支护图纸及施工方案
二、工程概况
广西九洲国际项目地上71层、地下6层、裙楼6层。
工程±0.000绝对高程102.600米，基底标高75.60m。
基坑支护方案采用桩锚加大直径环撑支护形式，基坑开挖深度27.5m。
基坑开挖深度大，为保证地下施工有序、高效、安全的进行，在地下施工阶段，三区南侧搭设行人马道，马道搭设高度为21.6m，水平投影面积为2×5m，马道在各环撑及角撑附着一次，附着采用两跨布置一道。
该马道采用单、双立杆组合的方式进行搭设，并在顶部设立防砸体系，延长方向满布十字剪刀撑，短方向布置之字剪刀撑。
三、马道的布置
地下基坑从外墙边到工程支护桩设计间距为1000mm，局部支护桩变形，现场肥槽宽度不足1000mm，局部宽度仅为350mm。
经现场全面布置考虑，在三区南侧支护桩同结构边之间距离较大，局部能达到4m以上，故地下室结构施工阶段马道布置在此处。
考虑到地下积水严重，岩层承载力受损，故在马道底部浇筑200mm混凝土垫层（垫层顶部标高为-25.1m），并在周边设立排水沟（深200mm，宽200mm），排水沟同周边排水沟贯通且高于周边排水沟100mm，并向周边排水沟找2%坡度。
四、施工准备
4.1.技术准备
4.1.1.编制可行的施工方案，做好技术交底及安全技术交底。
4.1.2.根据工程进度情况及马道搭设布置图，及时编制各种材料的备料计划、进场时间安排，确保马道及时搭设使用。
4.2.材料准备
4.2.1.钢管：
钢管采用φ48×3.5焊接钢管，质量必须满足现行钢管技术规定标注[GB-700-SS，3#镇静钢]，不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲、开裂的钢管。
扣件采用可锻铸铁制造的标准机件：
其机械性能符合（GB-978-67）规定KT33-S技术标准。
扣件的附件（T形螺栓、螺母、垫圈）采用材料符合《碳素结构钢》（GB700-79）中A3规定：
扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，钢管和扣件均必须有出厂合格证及检验单，扣件与钢管的吻合面要接触良好，螺栓不得滑丝，夹紧钢管时，开口处最大距离小于6mm，必要时进行抗滑移试验。
钢管长度1m、2m、3m、4m、6m。
4.2.2.扣件：
回转扣件、十字扣件、对接扣件等。
在螺栓拧紧扭力矩达64N·m时，不得发生破坏。
4.2.3.脚手板：
采用松木脚手板，每块重量不宜大于30kg，厚度不小于50㎜。
4.2.4安全网：
栏杆围网选用合格的聚氯乙烯编织的1.8×6m的密目式安全立网及安全平网。
4.2.5.工具准备：
扳手、安全带等。
4.3.现场准备
4.3.1.材料准备充足。
4.3.2.马道基础垫层施工完毕。
4.3.3.现场杂物已清除，排水畅通。
4.4.施工组织
项目部成立以项目经理为组长的领导小组，负责马道搭设的质量及安全事宜。
人员分工如下：
序号
职务
负责内容
1
项目经理
现场总负责、总协调
2
工程经理
现场生产、安全、进度负责
3
项目总工
人员培训、方案交底，技术协调
7
安全员
安全文明施工指挥、检查
8
材料部长
材料供应
9
测量员
根据交底为马道基础定位放线
五、施工工艺
5．1．地基处理：
先对搭设场地平整，浇筑200mm后C20混凝土垫层，垫层顶部设置脚手板垫块，其厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。
在垫层浇筑前，先根据马道搭设位置开挖排水沟，排水沟两侧砌筑120mm砖墙，并抹灰（详下图）。
5.2立杆:
马道搭设采用双立杆，立杆顶端高出角撑3.6m。
立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。
接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm。
立杆纵向间距为600mm，马道搭设总高度为21.6m，其中底部6m高采用双立杆搭设，其余部分采用单立杆搭设，横向间距为1000mm。
立杆接头示意图
5.3.大横杆：
大横杆至于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧。
5.4.小横杆:
每一立杆与横杆相交处，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧，在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。
小横杆间距应与立杆柱间距相同，且根据马道梯跑斜度，脚手板搭设的需要，在两立柱之间等间距增设小横杆。
小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆在立柱处相向布置。
5.5.纵横向扫地杆：
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮200m处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。
5.5.剪力撑：
该马道延长方向满布十字剪刀撑（刷艳蓝色漆），短方向布置之字剪刀撑。
剪刀撑与地面的夹角在45-60°之间。
斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。
剪力撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2-4个扣接点。
所有固定点距主节点距离不大于15cm。
最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。
5.7.梯跑与休息平台：
该马道梯跑和休息平台采用脚手板+防滑条形式制作安装（详附图）。
脚手板厚5cm，宽25-30cm，防滑条规格为30×30mm，延梯跑每300mm布置一道。
根据现场实际情况用脚手板制作梯跑及休息平台，脚手板采用铁丝牢固固定在马道体上。
5.8.防护设施：
本马道采用全封闭式的密目安全网，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。
延休息平台及梯跑在马道立杆上0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设180mm高的挡脚板（外刷红白相间安全警示条）。
5.9.马道详图
马道平面外置布置图
六、马道拆除
6.1.准备工作
●安全员已向拆除班组做安全技术交底。
●满足拆除的施工条件。
●马道上的杂物及地面障碍物已清除。
6.2.马道拆除
●拆除安全网：
先拆除网片之间的连接点，然后解开与马道连接处的铁丝，并及时上运。
●拆除钢管架时，首先松开与要拆除的钢管相连接的连接件，然后拿开钢管并上运到地面，此时这根钢管拆除完成。
其他钢管均依次进行。
●脚手板的拆除：
松开固定用的钢筋、铁丝，拆除脚手板，上运至地面。
●拆除上一层马道时，不得松动下一层连接件、脚手板和安全网。
七、质量保证措施
7.1.构配件的检查与验收：
7.1.1.新钢管的检查：
应有产品合格证和质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道等；钢管外径、壁厚、端面等偏差符合规范。
7.1.2.旧钢管的检查：
表面锈蚀深度、弯曲变形要符合规范规定。
7.1.3.扣件的验收：
新扣件要有生产许可证、检测报告和合格证，对质量有怀疑时，按规范抽样送检；旧扣件有裂缝、变形严重的不得使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新旧扣件均要进行防锈处理。
7.1.4.脚手板的检查：
宽度不小于20㎝，厚度不小于50㎜，腐朽的脚手板不得使用。
7.2.马道的检查与验收：
7.2.1.马道及其基础检查验收的时间：
基础完工后及马道搭设前；遇有五级大风及大雨后；寒冷地区开冻后；停用超过一个月。
7.2.2.地下马道使用过程中，应定期进行检查：
杆件的设置和连接，支撑、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；安全防护措施是否符合要求；是否超载。
7.3.其他质量要求：
钢管探头统一为10cm，允许偏差+2cm。
垂直度每层偏差不得大于10mm，垂直偏差不大于架高的1/300。
总偏差不得大于50mm。
扣件的使用不得缺少，不得有松动和有裂痕的等不合格扣件以免影响结构安全。
水平杆及竖向钢管涂刷的油漆颜色为橘黄色，油漆颜色要均匀、美观。
八、成品保护措施
8.1.地下马道施工时不得在架体上乱仍钢管，不得破坏已完工程成品。
8.2.在施工过程中不得随意拆除地下马道拉杆、横杆，有局部妨碍施工的部位必须经过安全员同意并另行加固后再行拆除。
8.3.在施工时操作工人不得在架子上打闹、大声喧哗、敲打钢管。
九、安全文明施工和环保管理措施
9.1.安全施工管理措施
9.1.1.项目安全员要积极监督检查逐级安全责任制的贯彻和执行情况，定期组织安全工作大检查。
9.1.2.马道施工前项目安全员必须对所有架子工人进行安全交底，并对安全知识进行考核，不合格者严禁上岗。
搭设马道必须由经过安全技术教育的架子工承担，做到持证上岗。
同时做好教育记录和安全施工技术交底。
9.1.3.现场施工人员必须按规定佩带工作证，戴好安全帽。
工作期间不得饮酒、吸烟，要严格遵守工地的各项规章制度。
9.1.4.搭拆马道时，工人必须戴好安全帽，佩带好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。
9.1.6.脚手板要铺满、铺平，不得有固定不结实，探头板等不合格现象。
9.1.7.马道的挡板、防护栏杆及安全网不得缺失。
严格控制施工荷载，确保较大的安全储备，，行人活荷载不大于2.5kN/m2（250kg/m2）。
严禁在马道上堆放材料、垃圾。
9.1.8.在马道搭设和拆除过程中，下面必须设警戒线，在警戒线以内，严禁人员施工、行走，外围有人指挥。
9.1.9.搭设马道起步时应设临时抛撑，同时设一道随架子搭设高度提升的安全网。
9.1.10.基坑马道的出入口均用密目安全网防护严密，上满铺脚手板。
下布安全平网。
9.1.11.严禁搭设和拆除马道的交叉作业。
9.1.12.须有良好的防雷措施。
9.2.环保施工管理措施
9.2.1.保持场容整洁，材料分类码放整齐，有防雨防潮措施，各种机械使用维修保养定人定期检查，保持场地的整洁。
9.2.2.严格控制噪音、粉尘以及光污染，夜间施工禁止大声喧哗。
斜道计算书
一、基本参数
斜道附着对象
独立斜道
斜道类型
之字形
斜道立杆纵距或跨距la（m）
0.6
立杆横距lb（m）
1
立杆步距h（m）
1.2
斜道每跑高度H（m）
1.2
斜道水平投影长度L（m）
3
平台宽度Lpt（m）
1
斜道跑数n
18
斜道钢管类型
Ф48×3.5
双立杆计算方法
按双立杆受力设计
双立杆计算高度H1（m）
6
双立杆受力不均匀系数KS
0.6
二、荷载参数
脚手板类型
木脚手板
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.35
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
0.17
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.35
斜道均布活荷载标准值Gkq（kN/㎡）
3
斜道施工作业跑数nj
16
风荷载标准ωk（kN/m2）（单、双立杆）
基本风压ω0（kN/m2）
0.25
0.22、0.22
风荷载体型系数μs
1.04
风荷载高度变化系数μz（单、双立杆）
0.84、0.84
搭设示意图：
平面图
立面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数m
2
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
121900
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
5080
计算简图如下：
水平杆布置方式
承载力使用极限状态
q=1.2×（0.038+Gkjb×（la/cosθ）/（m+1））+1.4×Gkq×（la/cosθ）/（m+1）=1.2×（0.038+0.35×（0.6/0.928）/（2+1））+1.4×3×（0.6/0.928）/（2+1）=1.041kN/m
正常使用极限状态
q'=（0.038+Gkjb×（la/cosθ）/（m+1））+Gkq×（la/cosθ）/（m+1）=（0.038+0.35×（0.6/0.928）/（2+1））+3×（0.6/0.928）/（2+1）=0.76kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=qlb2/8=1.041×12/8=0.13kN·m
σ=Mmax/W=0.13*106/5080=25.591N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=5q'lb4/（384EI）=5×0.76×10004/（384×206000×121900）=0.394mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1000/150，10]=6.666mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载力使用极限状态
Rmax=qlb/2=1.041×1/2=0.52kN
正常使用极限状态
Rmax'=q'lb/2=0.76×1/2=0.38kN
四、纵向水平杆验算
承载力使用极限状态
F1=Rmax×cosθ=0.52×0.928=0.483kN
q=1.2×0.038×cosθ=1.2×0.038×0.928=0.042kN/m
正常使用极限状态
F1'=Rmax'×cosθ=0.38×0.928=0.353kN
q'=0.038×cosθ=0.038×0.928=0.035kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=0.084×106/5080=16.535N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=0.075mm≤[ν]=min[la/cosθ/150，10]=min[646.552/150，10]=4.31mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载力使用极限状态
Rmax=1.115kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.8
横向水平杆：
Rmax=0.52KN≤Rc=0.8×8=6.4kN
纵向水平杆：
Rmax=1.115/0.928=1.202KN≤Rc=0.8×8=6.4kN
满足要求！
六、荷载计算
斜道跑数n
18
斜道每跑高度H（m）
1.2
双立杆计算高度H1（m）
6
斜道钢管类型
Ф48×3.5
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.35
斜道均布活荷载标准值Gkq（KN/㎡）
3
斜道施工作业跑数nj
16
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重荷载NG1k
每米内立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值gk1＇
gk1＇=（la/cosθ+lb×m/2）×0.038×n/2/（n×H）=（0.6/0.928+1×2/2）×0.038×18/2/（18×1.2）=0.026kN/m
单内立杆：
NG1k=（gk+gk1＇）×（n×H-H1）=（0.35+0.026）×（18×1.2-6）=5.866KN
双内立杆：
NGS1k=（gk+gk1＇+0.038）×H1=（0.35+0.026+0.038）×6=2.484KN
每米中间立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值gk1＇
gk1＇=（la/cosθ+lb×m/2）×0.038/H=（0.6/0.928+1×2/2）×0.038/1.2=0.052kN/m
单中间立杆：
NG1k=（2×gk-0.038+gk1＇）×（n×H-H1）=（2×0.35-0.038+0.052）×（18×1.2-6）=11.138KN
双中间立杆：
NGS1k=（2×gk+gk1＇）×H1=（2×0.35+0.052）×6=4.512KN
2、立杆承受的脚手板及挡脚板荷载标准值NG2k
每米内立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值gk2＇
gk2＇=[Gkjb×（la/cosθ）×lb/2+Gkdb×（la/cosθ）]×（n/2）/（n×H）=[0.35×（0.6/0.928）×1/2+0.17×（0.6/0.928）]×（18/2）/（18×1.2）=0.093kN/m
单内立杆：
NG2k=gk2＇×（n×H-H1）=0.093×（18×1.2-6）=1.451KN
双内立杆：
NGS2k=gk2＇×H1=0.093×6=0.558KN
每米中间立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值gk2＇
gk2＇=[Gkjb×（la/cosθ）×lb/2+Gkdb×（la/cosθ）]/H=[0.35×（0.6/0.928）×1/2+0.17×（0.6/0.928）]/1.2=0.186kN/m
单中间立杆：
NG2k=gk2＇×（n×H-H1）=0.186×（18×1.2-6）=2.902KN
双中间立杆：
NGS2k=gk2＇×H1=0.186×6=1.116KN
立杆施工活荷载计算
NQ1k=[Gkq×（la/cosθ）×lb/2]×nj=[3×（0.6/0.928）×1/2]×16=15.517kN
七、立杆稳定性验算
斜道每跑高度H（m）
1.2
斜道跑数n
18
双立杆计算高度H1（m）
6
双立杆受力不均匀系数KS
0.6
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩W（mm3）
5080
立杆截面回转半径i（mm）
15.8
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立杆截面面积A（mm2）
489
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=kμh=1×1.5×1.2=1.8m
长细比λ=l0/i=1800/15.8=113.924≤210
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.2=2.079m
长细比λ=l0/i=2079/15.8=131.582
查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ=0.391
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用下的单立杆轴心压力设计值：
单立杆的轴心压力设计值：
单内立杆：
N1=1.2×（NG1k+NG2k）+1.4×NQ1k=1.2×（5.866+1.451）+1.4×15.517=30.504KN
单中间立杆：
N2=1.2×（NG1k+NG2k）+1.4×NQ1k=1.2×（11.138+2.902）+1.4×15.517=38.572KN
N=max{N1，N2}=38.572KN
σ=N/（φA）=38572/（0.391×489）=201.737N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
双立杆的轴心压力设计值:
双内立杆：
NS1=1.2×（NGS1k+NGS2k）+N1=1.2×（2.484+0.558）+30.504=34.154KN
双中间立杆：
NS2=1.2×（NGS1k+NGS2k）+N2=1.2×（4.512+1.116）+38.572=45.326KN
N=max{Ns1，Ns2}=45.326KN
σ=（KS×NS）/（φA）=（0.6×45326）/（0.391×489）=142.237N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用下的单立杆轴向力：
单立杆的轴心压力设计值：
单内立杆：
N1=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（5.866+1.451）+0.9×1.4×15.517=28.332KN
单中间立杆：
N2=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（11.138+2.902）+0.9×1.4×15.517=36.399KN
N=max{N1，N2}=36.399KN
Mw=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4wklah2/10=0.9×1.4×0.22×0.6×1.22/10=0.024kN·m
σ=N/（φA）+Mw/W=36399/（0.391×489）+0.024×106/5080=195.097N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
双立杆的轴心压力设计值:
双内立杆：
NS1=1.2×（NGS1k+NGS2k）+N1=1.2×（2.484+0.558）+28.332=31.982KN
双中间立杆：
NS2=1.2×（NGS1k+NGS2k）+N2=1.2×（4.512+1.116）+36.399=43.153KN
N=max{Ns1，Ns2}=43.153KN
Mw=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4wklah2/10=0.9×1.4×0.22×0.6×1.22/10=0.024kN·m
σ=KS×NS/（φA）+Mw/W=0.6×43153/（0.391×489）+0.024×106/5080=140.142N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
八、立杆地基承载力验算
地基土类型
岩石
地基承载力特征值fg（kPa）
700
地基承载力调整系数kc
0.4
垫板底面积A（m2）
0.25
单立杆的轴心压力设计值：
单内立杆：
N1=（NG1k+NG2k）+NQ1k=（5.866+1.451）+15.517=22.834KN
单中间立杆：
N2=（NG1k+NG2k）+NQ1k=（11.138+2.902）+15.517=29.557KN
双立杆的轴心压力设计值:
双内立杆：
NS1=（NGS1k+NGS2k）+N1=（2.484+0.558）+22.834=25.876KN
双中间立杆：
NS2=（NGS1k+NGS2k）+N2=（4.512+1.116）+29.557=35.185KN
N=max{N1，N2，Ns1，Ns2}=35.185KN
立杆底垫板平均压力P=Ns/（kcA）=35.185/（0.4×0.25）=351.85kPa≤fg=700kPa
满足要求！
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