马道搭设施工方案.docx

1、马道搭设施工方案 一、编制依据1.1.建筑施工扣件式钢管马道安全技术规范（JGJ130-2011）1.2.建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-1991）1.3.本工程的施工组织设计、设计院设计的施工蓝图1.4.基坑支护图纸及施工方案二、工程概况广西九洲国际项目地上71层、地下6层、裙楼6层。工程0.000绝对高程102.600米，基底标高75.60m。基坑支护方案采用桩锚加大直径环撑支护形式，基坑开挖深度27.5m。基坑开挖深度大，为保证地下施工有序、高效、安全的进行，在地下施工阶段，三区南侧搭设行人马道，马道搭设高度为21.6m，水平投影面积为25m，马道在各环撑及角撑附着一次，附着采

2、用两跨布置一道。该马道采用单、双立杆组合的方式进行搭设，并在顶部设立防砸体系，延长方向满布十字剪刀撑，短方向布置之字剪刀撑。三、马道的布置地下基坑从外墙边到工程支护桩设计间距为1000 mm ，局部支护桩变形，现场肥槽宽度不足1000 mm，局部宽度仅为350mm。经现场全面布置考虑，在三区南侧支护桩同结构边之间距离较大，局部能达到4m以上，故地下室结构施工阶段马道布置在此处。考虑到地下积水严重，岩层承载力受损，故在马道底部浇筑200mm混凝土垫层（垫层顶部标高为-25.1m），并在周边设立排水沟（深200mm，宽200mm），排水沟同周边排水沟贯通且高于周边排水沟100mm，并向周边排水沟找

3、2%坡度。四、施工准备4.1.技术准备4.1.1.编制可行的施工方案，做好技术交底及安全技术交底。4.1.2.根据工程进度情况及马道搭设布置图，及时编制各种材料的备料计划、进场时间安排，确保马道及时搭设使用。4.2.材料准备4.2.1.钢管：钢管采用483.5焊接钢管，质量必须满足现行钢管技术规定标注GB-700-SS，3#镇静钢，不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲、开裂的钢管。扣件采用可锻铸铁制造的标准机件：其机械性能符合（GB-978-67）规定KT33-S技术标准。扣件的附件（T形螺栓、螺母、垫圈）采用材料符合碳素结构钢（GB700-79）中A3规定：扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、

4、夹灰等铸造缺陷，钢管和扣件均必须有出厂合格证及检验单，扣件与钢管的吻合面要接触良好，螺栓不得滑丝，夹紧钢管时，开口处最大距离小于6mm，必要时进行抗滑移试验。钢管长度1m、2m、3m、4m、6m。4.2.2.扣件：回转扣件、十字扣件、对接扣件等。在螺栓拧紧扭力矩达64Nm时，不得发生破坏。4.2.3.脚手板：采用松木脚手板，每块重量不宜大于30kg，厚度不小于50。4.2.4安全网：栏杆围网选用合格的聚氯乙烯编织的1.86m的密目式安全立网及安全平网。 4.2.5.工具准备：扳手、安全带等。4.3.现场准备4.3.1.材料准备充足。4.3.2.马道基础垫层施工完毕。4.3.3.现场杂物已清除，

5、排水畅通。4.4.施工组织项目部成立以项目经理为组长的领导小组，负责马道搭设的质量及安全事宜。人员分工如下：序号职务负 责 内 容1项目经理现场总负责、总协调2工程经理现场生产、安全、进度负责3项目总工人员培训、方案交底，技术协调7安全员安全文明施工指挥、检查8材料部长材料供应9测量员根据交底为马道基础定位放线五、施工工艺51地基处理：先对搭设场地平整，浇筑200mm后C20混凝土垫层，垫层顶部设置脚手板垫块，其厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。在垫层浇筑前，先根据马道搭设位置开挖排水沟，排水沟两侧砌筑120mm砖墙，并抹灰（详下图）。5.2立杆:马道搭设采用双立杆，立杆顶端高出角撑

6、3.6m。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm。立杆纵向间距为600mm，马道搭设总高度为21.6m，其中底部6m高采用双立杆搭设，其余部分采用单立杆搭设，横向间距为1000mm。立杆接头示意图5.3.大横杆：大横杆至于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧。5.4.小横杆:每一立杆与横杆相交处，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧，在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱间距相同，且根据马道梯跑斜度，脚手板搭设的需要，在两立柱之间等间距增设小

7、横杆。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆在立柱处相向布置。5.5.纵横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮200m处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。5.5.剪力撑：该马道延长方向满布十字剪刀撑（刷艳蓝色漆），短方向布置之字剪刀撑。剪刀撑与地面的夹角在45-60之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪力撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2-4个扣接点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。5.7.梯

8、跑与休息平台：该马道梯跑和休息平台采用脚手板+防滑条形式制作安装（详附图）。脚手板厚5cm，宽25-30cm，防滑条规格为3030mm，延梯跑每300mm布置一道。根据现场实际情况用脚手板制作梯跑及休息平台，脚手板采用铁丝牢固固定在马道体上。5.8.防护设施：本马道采用全封闭式的密目安全网，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。延休息平台及梯跑在马道立杆上0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设180mm高的挡脚板（外刷红白相间安全警示条）。5.9.马道详图马道平面外置布置图六、马道拆除6.1.准备工作 安全员已向拆除班组做安全技术交底。 满足拆除的施工条件。 马道上的杂物及地面障碍物已清除。

9、6.2.马道拆除 拆除安全网：先拆除网片之间的连接点，然后解开与马道连接处的铁丝，并及时上运。 拆除钢管架时，首先松开与要拆除的钢管相连接的连接件，然后拿开钢管并上运到地面，此时这根钢管拆除完成。其他钢管均依次进行。 脚手板的拆除：松开固定用的钢筋、铁丝，拆除脚手板，上运至地面。 拆除上一层马道时，不得松动下一层连接件、脚手板和安全网。七、质量保证措施7.1.构配件的检查与验收：7.1.1.新钢管的检查：应有产品合格证和质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道等；钢管外径、壁厚、端面等偏差符合规范。7.1.2.旧钢管的检查：表面锈蚀深度、弯曲变

10、形要符合规范规定。7.1.3.扣件的验收：新扣件要有生产许可证、检测报告和合格证，对质量有怀疑时，按规范抽样送检；旧扣件有裂缝、变形严重的不得使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新旧扣件均要进行防锈处理。7.1.4.脚手板的检查：宽度不小于20，厚度不小于50，腐朽的脚手板不得使用。7.2.马道的检查与验收：7.2.1.马道及其基础检查验收的时间：基础完工后及马道搭设前；遇有五级大风及大雨后；寒冷地区开冻后；停用超过一个月。7.2.2.地下马道使用过程中，应定期进行检查：杆件的设置和连接，支撑、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；安全防护措施是否符合要求；是否超载。7.3.其

11、他质量要求：钢管探头统一为10cm，允许偏差+2cm。垂直度每层偏差不得大于10mm，垂直偏差不大于架高的1/300。总偏差不得大于50mm。扣件的使用不得缺少，不得有松动和有裂痕的等不合格扣件以免影响结构安全。水平杆及竖向钢管涂刷的油漆颜色为橘黄色，油漆颜色要均匀、美观。八、成品保护措施8.1.地下马道施工时不得在架体上乱仍钢管，不得破坏已完工程成品。8.2.在施工过程中不得随意拆除地下马道拉杆、横杆，有局部妨碍施工的部位必须经过安全员同意并另行加固后再行拆除。8.3.在施工时操作工人不得在架子上打闹、大声喧哗、敲打钢管。九、安全文明施工和环保管理措施9.1.安全施工管理措施9.1.1.项目

12、安全员要积极监督检查逐级安全责任制的贯彻和执行情况，定期组织安全工作大检查。9.1.2.马道施工前项目安全员必须对所有架子工人进行安全交底，并对安全知识进行考核，不合格者严禁上岗。搭设马道必须由经过安全技术教育的架子工承担，做到持证上岗。同时做好教育记录和安全施工技术交底。9.1.3.现场施工人员必须按规定佩带工作证，戴好安全帽。工作期间不得饮酒、吸烟，要严格遵守工地的各项规章制度。9.1.4.搭拆马道时，工人必须戴好安全帽，佩带好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。9.1.6.脚手板要铺满、铺平，不得有固定不结实，探头板等不合格现象。9.1.7.马道的挡板、防

13、护栏杆及安全网不得缺失。严格控制施工荷载，确保较大的安全储备，行人活荷载不大于2.5kN/m2（250kg/m2）。严禁在马道上堆放材料、垃圾。9.1.8.在马道搭设和拆除过程中，下面必须设警戒线，在警戒线以内，严禁人员施工、行走，外围有人指挥。9.1.9.搭设马道起步时应设临时抛撑，同时设一道随架子搭设高度提升的安全网。9.1.10.基坑马道的出入口均用密目安全网防护严密，上满铺脚手板。下布安全平网。9.1.11.严禁搭设和拆除马道的交叉作业。9.1.12.须有良好的防雷措施。9.2.环保施工管理措施9.2.1.保持场容整洁，材料分类码放整齐，有防雨防潮措施，各种机械使用维修保养定人定期检查

14、，保持场地的整洁。9.2.2.严格控制噪音、粉尘以及光污染，夜间施工禁止大声喧哗。斜道计算书一、基本参数斜道附着对象独立斜道斜道类型之字形斜道立杆纵距或跨距la(m)0.6立杆横距lb(m)1立杆步距h(m)1.2斜道每跑高度H(m)1.2斜道水平投影长度L(m)3平台宽度Lpt (m)1斜道跑数n18斜道钢管类型483.5双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)6双立杆受力不均匀系数KS0.6二、荷载参数脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0

15、.35斜道均布活荷载标准值Gkq(kN/)3斜道施工作业跑数nj16风荷载标准k(kN/m2)(单、双立杆)基本风压0(kN/m2)0.250.22、0.22风荷载体型系数s1.04风荷载高度变化系数z(单、双立杆)0.84、0.84 搭设示意图：平面图立面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数m2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080 计算简图如下：水平杆布置方式 承载力使用极限状态 q=1.2(0.038 +Gkjb(la /cos

16、)/(m+1)+1.4Gkq(la /cos)/(m+1)=1.2(0.038+0.35(0.6/0.928)/(2+1)+1.43(0.6/0.928)/(2+1) =1.041kN/m 正常使用极限状态 q=(0.038 +Gkjb(la /cos )/(m+1)+Gkq(la /cos)/(m+1)=(0.038+0.35(0.6/0.928)/(2+1)+3(0.6/0.928)/(2+1) =0.76kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=qlb2/8= 1.04112/8=0.13kNm =Mmax/W=0.13*106/5080 = 25.591 N/mm2f=205N

17、/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max = 5qlb4/(384EI)= 50.7610004/(384206000121900)=0.394mm = minlb/150，10= min1000/150，10=6.666mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 Rmax= qlb/2=1.0411/2=0.52kN 正常使用极限状态 Rmax= qlb/2=0.761/2=0.38kN四、纵向水平杆验算 承载力使用极限状态 F1=Rmaxcos=0.520.928=0.483kN q=1.20.038cos=1.20.0380.928=0.042 kN/m 正常使用极限状态

18、F1=Rmaxcos=0.380.928=0.353kN q=0.038cos=0.0380.928=0.035 kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.084106/5080 = 16.535 N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max =0.075mm = minla/cos/150，10= min646.552/150，10=4.31mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 Rmax= 1.115kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 横向水平杆：Rmax=0.52KNRc =0.88=6.4kN

19、 纵向水平杆：Rmax=1.115/0.928=1.202KNRc =0.88=6.4kN 满足要求！六、荷载计算斜道跑数n18斜道每跑高度H(m)1.2双立杆计算高度H1(m)6斜道钢管类型483.5每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.35斜道均布活荷载标准值Gkq(KN/)3斜道施工作业跑数nj16 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重荷载NG1k 每米内立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值gk1 gk1=(la/cos+lbm/2)0.038n/2 /(nH)=(0.6/0.928+12/2)0.03818/2 /(181.2)=0.026 kN/m 单内立杆：NG1k=(gk

20、+ gk1)(nH-H1)=(0.35+0.026)(181.2-6) =5.866KN 双内立杆：NGS1k =(gk+ gk1+0.038)H1=(0.35+0.026+0.038)6=2.484KN 每米中间立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值gk1 gk1=(la/cos+lbm/2)0.038/H=(0.6/0.928+12/2)0.038/1.2=0.052 kN/m 单中间立杆：NG1k=(2gk-0.038+ gk1)(nH-H1)=(20.35-0.038+0.052)(181.2-6) =11.138KN 双中间立杆：NGS1k =(2gk+ gk1)H1=(20.35+0.

21、052)6=4.512KN 2、立杆承受的脚手板及挡脚板荷载标准值NG2k 每米内立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值gk2 gk2=Gkjb(la/cos)lb/2+Gkdb(la/cos)(n/2 )/(nH)=0.35(0.6/0.928)1/2+0.17(0.6/0.928)(18/2)/(181.2)=0.093kN/m 单内立杆：NG2k=gk2(nH-H1)=0.093(181.2-6) =1.451KN 双内立杆：NGS2k =gk2H1=0.0936=0.558KN 每米中间立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值gk2 gk2=Gkjb(la/cos)lb/2+Gkdb(la/

22、cos)/H=0.35(0.6/0.928)1/2+0.17(0.6/0.928)/1.2=0.186kN/m 单中间立杆：NG2k=gk2(nH-H1)=0.186(181.2-6) =2.902KN 双中间立杆：NGS2k =gk2H1=0.1866=1.116KN 立杆施工活荷载计算 NQ1k=Gkq(la/cos)lb/2nj=3(0.6/0.928)1/216 =15.517 kN七、立杆稳定性验算斜道每跑高度H(m)1.2斜道跑数n18双立杆计算高度H1(m)6双立杆受力不均匀系数KS0.6立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)5080立杆截面回转半径i(mm)15.8立

23、杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)489 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=kh=11.51.2=1.8m 长细比= l0/i =1800/15.8=113.924210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.2=2.079m 长细比= l0/i =2079/15.8=131.582 查规范JGJ130-2011表A.0.6得，=0.391 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用下的单立杆轴心压力设计值： 单立杆的轴心压力设计值： 单内立杆：N1=1.2(NG1k+ NG2k)+ 1.4NQ1k=1.2(5.866+

24、 1.451)+ 1.415.517=30.504KN 单中间立杆：N2=1.2(NG1k+ NG2k)+ 1.4NQ1k=1.2(11.138+ 2.902)+ 1.415.517=38.572KN N=maxN1，N2=38.572KN = N/(A) =38572/(0.391489)=201.737N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 双立杆的轴心压力设计值: 双内立杆：NS1=1.2(NGS1k+ NGS2k)+ N1=1.2(2.484+ 0.558)+ 30.504=34.154KN 双中间立杆：NS2=1.2(NGS1k+ NGS2k)+ N2=1.2(4.512+ 1

25、.116)+ 38.572=45.326KN N=maxNs1，Ns2=45.326KN = (KSNS)/(A) =(0.645326)/(0.391489)=142.237N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用下的单立杆轴向力： 单立杆的轴心压力设计值： 单内立杆：N1=1.2(NG1k+ NG2k)+ 0.91.4NQ1k=1.2(5.866+ 1.451)+ 0.91.415.517=28.332KN 单中间立杆：N2=1.2(NG1k+ NG2k)+ 0.91.4NQ1k=1.2(11.138+ 2.902)+ 0.91.415.517=36.399KN N=m

26、axN1，N2=36.399KN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4wk lah2/10=0.91.40.220.61.22/10=0.024 kNm =N/(A)+Mw/W=36399/(0.391489)+0.024106/5080=195.097N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 双立杆的轴心压力设计值: 双内立杆：NS1=1.2(NGS1k+ NGS2k)+ N1=1.2(2.484+ 0.558)+ 28.332=31.982KN 双中间立杆：NS2=1.2(NGS1k+ NGS2k)+ N2=1.2(4.512+ 1.116)+ 36.399=43.153KN N=m

27、axNs1，Ns2=43.153KN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4wk lah2/10=0.91.40.220.61.22/10=0.024 kNm =KSNS/(A)+Mw/W=0.643153/(0.391489)+0.024106/5080=140.142N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！八、立杆地基承载力验算地基土类型岩石地基承载力特征值fg(kPa)700地基承载力调整系数kc0.4垫板底面积A(m2)0.25 单立杆的轴心压力设计值： 单内立杆：N1=(NG1k+ NG2k)+ NQ1k=(5.866+ 1.451)+ 15.517=22.834KN 单中间立杆：N2=(NG1k+ NG2k)+ NQ1k=(11.138+ 2.902)+ 15.517=29.557KN 双立杆的轴心压力设计值: 双内立杆：NS1=(NGS1k+ NGS2k)+ N1=(2.484+ 0.558)+ 22.834=25.876KN 双中间立杆：NS2=(NGS1k+ NGS2k)+ N2=(4.512+ 1.116)+ 29.557=35.185KN N=maxN1，N2，Ns1，Ns2=35.185KN 立杆底垫板平均压力P=Ns/(kcA)=35.185/(0.40.25)=351.85kPafg=700kPa 满足要求！