滚动轴承故障诊断培训材料.docx
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滚动轴承故障诊断培训材料
滚动轴承故障诊断培训材料
旋转机械是设备状态监测与故障诊断工作的重点，而旋转机械的故障有相当大比例与滚动轴承有关。
滚动轴承是机器的易损件之一，据不完全统计，旋转机械的故障约有30％是因滚动轴承引起的，由此可见滚动轴承故障诊断工作的重要性。
最初的轴承故障诊断是利用听棒，靠听觉来判断。
这种方法至今仍在沿用，其中的一部分已改进为电
子听诊器，例如用电子听诊器来检查、判断轴承的疲劳损伤。
训练有素的人员凭经验能诊断出刚刚发生的
疲劳剥落，有时甚至能辨别出损伤的位置，但毕竟影响因素较多，可靠性较差。
继听棒、电子听诊器之后，在滚动轴承的状态监测与故障诊断工作中又引入了各种测振仪，用振动位
移、速度和加速度的均方根值或峰值来判断轴承有无故障，这样减少了监测人员对经验的依赖性，提高了
监测诊断的准确性，但仍很难在故障初期及时做出诊断。
1966年，全球主要滚动轴承生产商之一，瑞典SKF公司在多年对轴承故障机理研究的基础上发明了用
冲击脉冲仪（ShockPulseMeter）检测轴承损伤，将滚动轴承的故障诊断水平提高了一个档次。
之后，几
十家公司相继安装了大批传感器用于长期监测轴承的运转情况，在航空飞机上也安装了类似的检测仪器。
1976年，日本新日铁株式会社研制了MCV系列机器检测仪（MachineChecker），可分别在低频、中频和高频段检测轴承的异常信号。
同时推出的还有油膜检查仪，利用超声波或高频电流对轴承的润滑状态进
行监测，探测油膜是否破裂，发生金属间直接接触。
1976-1983年，日本精工公司（NSK）相继研制出了NB系列轴承监测仪，利用1~15kHz范围内的轴承振动信号测量其RMS值和峰值来检测轴承故障。
由于滤除了低频干扰，灵敏度有所提高，其中有些型号的仪器仪表还具有报警、自动停机功能。
随着对滚动轴承的运动学、动力学的深入研究，对于轴承振动信号中的频率成分和轴承零件的几何尺
寸及缺陷类型的关系有了比较清楚的了解，加之快速傅里叶变换技术的发展，开创了用频域分析方法来检
测和诊断轴承故障的新领域。
其中最具代表性的有对钢球共振频率的研究，对轴承圈自由共振频率的研究，
对滚动轴承振动和缺陷、尺寸不均匀及磨损之间关系的研究。
1969年，H.L.Balderston根据滚动轴承的运动分析得出了滚动轴承的滚动体在内外滚道上的通过频率和滚动体及保持架的旋转频率的计算公式，以上
研究奠定了这方面的理论基础。
目前已有多种信号分析仪可供滚动轴承的故障诊断，美国恩泰克公司根据
滚动轴承振动时域波形的冲击情况推出的“波尖能量”法及相应仪器，对滚动轴承的故障诊断非常有效。
还
有多种信号分析处理技术用于滚动轴承的状态监测与故障诊断，如频率细化技术、倒频谱、包络线分析等。
在信号预处理上也采用了各种滤波技术，如相干滤波、自适应滤波等，提高了诊断灵敏度。
除了利用振动信号对轴承运行状态进行诊断监测外，还发展了其他一些技术，如光纤维监测技术、油
污染分析法（光谱测定法、磁性磁屑探测法和铁谱分析法等）、声发射法、电阻法等，本章将分别介绍这些
内容。
滚动轴承在运转过程中可能会由于各种原因引起损坏，如装配不当、润滑不良、水分和异物侵入、腐
蚀和过载等都可能会导致轴承过早损坏。
即使在安装、润滑和使用维护都正常的情况下，经过一段时间运
转，轴承也会出现疲劳剥落和磨损而不能正常工作。
总之，滚动轴承的故障原因是十分复杂的。
滚动轴承
的主要故障形式与原因如下。
1.
滚动轴承的内外滚道和滚动体表面既承受载荷又相对滚动，由于交变载荷的作用，首先在表面下一定
深度处（最大剪应力处）形成裂纹，继而扩展到接触表面使表层发生剥落坑，最后发展到大片剥落，这种
现象就是疲劳剥落。
疲劳剥落会造成运转时的冲击载荷、振动和噪声加剧。
通常情况下，疲劳剥落往往是
滚动轴承失效的主要原因，一般所说的轴承寿命就是指轴承的疲劳寿命，轴承的寿命试验就是疲劳试验。
试验规程规定，在滚道或滚动体上出现面积为0.5mm2的疲劳剥落坑就认为轴承寿命终结。
滚动轴承的疲劳寿命分散性很大，同一批轴承中，其最高寿命与最低寿命可以相差几十倍乃至上百倍，这从另一角度说
明了滚动轴承故障监测的重要性。
2.
由于尘埃、异物的侵入，滚道和滚动体相对运动时会引起表面磨损，润滑不良也会加剧磨损，磨损的
结果使轴承游隙增大，表面粗糙度增加，降低了轴承运转精度，因而也降低了机器的运动精度，振动及噪
声也随之增大。
对于精密机械轴承，往往是磨损量限制了轴承的寿命。
此外，还有一种微振磨损。
在轴承不旋转的情况下，由于振动的作用，滚动体和滚道接触面间有微小
的、反复的相对滑动而产生磨损，在滚道表面上形成振纹状的磨痕。
3.
当轴承受到过大的冲击载荷或静载荷时，或因热变形引起额外的载荷，或有硬度很高的异物侵入时都
会在滚道表面上形成凹痕或划痕。
这将使轴承在运转过程中产生剧烈的振动和噪声。
而且一旦有了压痕，
压痕引起的冲击载荷会进一步引起附近表面的剥落。
4.
锈蚀是滚动轴承最严重的问题之一，高精度轴承可能会由于表面锈蚀导致精度丧失而不能继续工作。
水分或酸、碱性物质直接侵人会引起轴承锈蚀。
当轴承停止工作后，轴承温度下降达到露点，空气中水分
凝结成水滴附在轴承表面上也会引起锈蚀。
此外，当轴承内部有电流通过时，电流有可能通过滚道和滚动
体上的接触点处，很薄的油膜引起电火花而产生电蚀，在表面上形成搓板状的凹凸不平。
5.
过高的载荷会可能引起轴承零件断裂。
磨削、热处理和装配不当都会引起残余应力，工作时热应力过
大也会引起轴承零件断裂。
另外，装配方法、装配工艺不当，也可能造成轴承套圈挡边和滚子倒角处掉块。
6.
在润滑不良、高速重载情况下工作时，由于摩擦发热，轴承零件可以在极短时间内达到很高的温度，
导致表面烧伤及胶合。
所谓胶合是指一个零部件表面上的金属粘附到另一个零件部件表面上的现象。
6.
由于装配或使用不当可能会引起保持架发生变形，增加它与滚动体之间的摩擦，甚至使某些滚动体卡
死不能滚动，也有可能造成保持架与内外圈发生摩擦等。
这一损伤会进一步使振动、噪声与发热加剧，导
致轴承损坏。
滚动轴承的振动可由外部振源引起，也可由轴承本身的结构特点及缺陷引起。
此外，润滑剂在轴承运
转时产生的流体动力也可以是振动（噪声）源。
上述振源施加于轴承零件及附近的结构件上时都会激励起
振动。
1．滚动轴承的典型结构
滚动轴承的典型结构如图1所示，它由内圈、外圈、滚动体和保持架四部分组成。
图1滚动轴承的典型结构
图示滚动轴承的几何参数主要有：
轴承节径D：
轴承滚动体中心所在的圆的直径
滚动体直径d：
滚动体的平均直径
内圈滚道半径r1：
内圈滚道的平均半径
外圈滚道半径r2：
外圈滚道的平均半径
接触角α：
滚动体受力方向与内外滚道垂直线的夹角
滚动体个数Z：
滚珠或滚珠的数目
2．滚动轴承的特征频率
为分析轴承各部运动参数，先做如下假设：
（1）滚道与滚动体之间无相对滑动；
（2）承受径向、轴向载荷时各部分无变形；
（3）内圈滚道回转频率为fi;
（4）外圈滚道回转频率为fO;
（5）保持架回转频率（即滚动体公转频率为fc）。
参见图1，则滚动轴承工作时各点的转动速度如下：
=2πrf=πf（D-dcosa）i1ii内滑道上一点的速度为：
V
外滑道上一点的速度为：
V=2πrf=πf（D+dcosa）O2OO
保持架上一点的速度为：
V=1/2（V+V）=πfDciOc
由此可得保持架的旋转频率（即滚动体的公转频率）为：
从固定在保持架上的动坐标系来看，滚动体与内圈作无滑动滚动，它的回转频率之比与d/2r1成反比。
由此可得滚动体相对于保持架的回转频率（即滚动体的自转频率，滚动体通过内滚道或外滚道的频率）fbc
根据滚动轴承的实际工作情况，定义滚动轴承内、外圈的相对转动频率为
一般情况下，滚动轴承外圈固定，内圈旋转，即：
同时考虑到滚动轴承有Z个滚动体，则滚动轴承的特征频率如下：
滚动体在外圈滚道上的通过频率zfoc为：
滚动体在内圈滚道上的通过频率Zfic为：
滚动体在保持架上的通过频率（即滚动体自转频率fbc）为：
3.止推轴承的特征频率
止推轴承可以看作上述滚动轴承的一个特例，即α＝90?
，同时内、外环相对转动频率为轴的转动频
率fr，此时滚动体在止推环滚道上的频率为：
滚动体相对于保持架的回转频率为：
以上各特征频率是利用振动信号诊断滚动轴承故障的基础，对故障诊断非常重要。
4.滚动轴承的固有振动频率
滚动轴承在运行过程中，由于滚动体与内圈或外圈冲击而产生振动，这时的振动频率为轴承各部分的
固有频率。
固有振动中，内、外圈的振动表现最明显，如图2所示
图2滚动轴承套圈横截面简化图与径向弯曲振动振型示意图
轴承圈在自由状态下的径向弯曲振动的固有频率为：
式中n—振动阶数（变形波数），n＝2，3，„；
E—弹性模量，钢材为210GPa；4；I—套圈横截面的惯性矩，mm-63γ—密度，钢材为7.86X10kg/mm；
2A—套圈横截面积，A?
bh，mm；
D—套圈横截面中性轴直径，mm；
2g—重力加速度，g＝9800mm/S。
对钢材，将各常数代入式得
有时钢球也会产生振动，钢球振动的固有频率为：
式中R—钢球半径；
E—弹性模量，钢材为210GPa;
-63γ—密度，钢材为7.86X10kg/mm；
2g—重力加速度，g＝9800mm/S。
5．滚动轴承特征频率表
为方便使用，将以上介绍的滚动轴承各特征频率列于表1中。
表1滚动轴承特征频率表（假定外圈固定、内圈旋转）
正常的轴承也有相当复杂的振动和噪声，有些是由轴承本身结构特点引起的；有些和制造装配有关，
如滚动体和滚道的表面波纹、表面粗糙度以及几何精度不够高，在运转中都会引起振动和噪声。
1．轴承结构特点引起的振动
滚动轴承在承载时，由于在不同位置承载的滚子数目不同，因而承载刚度会有所变化，引起轴心的起
伏波动，振动频率为Zfoc（图3）。
要减少这种振动的振幅可以采用游隙小的轴承或加预紧力去除游隙。
2.轴承钢度非线性引起的振动
滚动轴承的轴向刚度常呈非线性（图4），特别是当润滑不良时，易产生异常的轴向振动。
在刚度曲
线呈对称非线性时，振动频率为fn,2fn.,3f.n,„；在刚度曲线呈非对称非线性时，振动频率为
„分数谐频（fn为轴回转频率）。
这是一种自激振动，常发生在深沟球轴承，自调心球
轴承和滚柱轴承不常发生。
图3滚动轴承的承载刚度和滚子位置的关系
图4轴承的轴向刚度
3.轴承制造装配的原因
（1）加工面波纹度引起的振动
由轴承零件的加工面（内圈、外圈滚道面及滚动体面）的波纹度引起的振动和噪声在轴承中比较常见，
这些缺陷引起的振动为高频振动（比滚动体在滚道上的通过频率高很多倍）。
高频振动及轴心的振摆不仅
会引起轴承的径向振动，在一定条件下还会引起轴向振动。
表2列出的振动频率与波纹度峰数的关系。
表
中，n为正整数，Z为球（滚动体）数，fic为单个滚动体在内圈滚道上的通过频率，fc为保持架转速，fbc为滚动体相对于保持架的转动频率。
表2振动频率与波纹度峰数的关系
下面简单介绍一下这种振动的机理。
在图5中，轴承内圈加工过程中残留有波纹，球个数Z=8，内圈旋转，当内圈波纹峰数分别为nZ-1，nZ，nZ＋1时，对外圈径向振动影响情况如下：
图5内圈波纹率引起外圈径向振动的机理（n=1，Z＝8）
在图中讨论编号为“1”的球与波峰接触时的情况。
当波峰为nZ时，外圈在径向无移动，但球与nZ士1个波峰数的波纹面接触时，在外圈箭头方向上有最大位移。
在另一种情况下，当编号为“1”的球与波谷
接触时，波峰数为nZ个时，外圈则无径向位移；在nZ士1个波峰数时，外圈在与箭头相反方向有最大位
移。
由此可以说明在波峰数等于nZ士1时产生振动的原因。
表2中所列的条件是理想的，即波纹是均匀分布，波纹形状是正弦变化的。
而对实际的波纹形状，可
能有其他频率成分出现。
用类似方法可说明波峰数对轴向振动的影响。
对于精密轴承，波纹度引起的轴心
摆动是不能忽视的。
图6所示为在机床中使用的加有预紧力的两个超精密向心球轴承，由于滚道波纹度引
起轴心摆动轨迹。
此时轴心轨迹呈现内卷形和外卷形两种形式。
还应注意，不仅轴承滚道和滚动体的波纹
度会引起轴承振动，轴承的内外配合面及轴颈和轴承座孔的波纹度对精密轴承也会引起类似的振动，因为
在预紧力作用下，轴承装配后会引起套圈的相应变形。
图6由轴承零件波纹度引起的轴心摆动
（2）轴承偏心引起的振动
如图7所示，当轴承游隙过大或滚道偏心时都会引起轴承振动，振动频率为nfn,fn为轴回转频率，n＝1，2,„。
（3）滚动体大小不均匀引起轴心摆动
如图8所示，滚动体大小不均匀会导致轴心摆动，还有支承刚性的变化。
振动频率为fc和nfc士fn，n＝1，2,„，此处fc为保持架回转频率，fn为轴回转频率。
图7轴承偏心引起的轴承振动图8滚动体大小不均匀引起的轴心摆动
（4）轴弯曲引起轴承偏斜
轴弯曲会引起轴上所装轴承的偏移，造成轴承振动。
轴承的振动频率为nfc士fn，n＝1,2,„。
此处fc为保持架回转频率，fn为轴回转频率。
4.滚动轴承的声响
滚动轴承在运转时由于各种原因会产生振动，并通过空气传播成为声音，声音中包含着轴承状态的信
息。
轴承声响有如下几种：
所谓轴承本质的声音是一切轴承都有的声音。
滚道声是滚动体在滚动面上滚动而发生的，是一种滑溜
连续的声音。
它与套圈的固有振动有关，频率一般都在1kHz以上，并与轴承转速有关。
辗压声主要发生在
脂润滑的低速重载圆柱滚动轴承中，类似于“咯吱咯吱”的声音。
保持架声音是由保持架的自激振动引起的，保持架振动时会与滚动体发生冲撞而发出声音。
高频振动
声是由加工面的波纹度引起的振动而发出的声音。
在与使用有关的声音中，伤痕声是由滚动面上的压痕或锈蚀引起的，为周期性的振动和声音。
尘埃声
是非周期性的。
综合以上所述，正常的轴承在运转时也会有十分复杂的振动和声响，而故障轴承的声音则更复杂。
轴承发生故障后，其振动特征会有明显的变化，主要有以下几方面。
1.疲劳剥落损伤
当轴承零件上产生了疲劳剥落坑后（图9以夸大的方式画出了疲劳剥落坑），在轴承运转中会因为碰
撞而产生冲击脉冲。
图10给出了钢球落下产生的冲击过程的示意图。
在冲击的第一阶段，在碰撞点产生很
大的冲击加速度〔图10（a）和（b）〕，它的大小和冲击速度v成正比（在轴承中与疲劳损伤的大小成正
比）。
第二阶段，构件变形产生衰减自由振动（图c），振动频率取决于系统的结构，为其固有频率（图d）。
振幅的增加量A也与冲击速度v成正比（图e）。
在滚动轴承剥落坑处碰撞产生的冲击力的脉冲宽度一般都很小，大致为微秒级。
因力的频谱宽度与脉
冲持续时间成反比，所以其频谱可从直流延展到100～500kHz。
疲劳剥落损伤可以在很宽的频率范围内激
发起轴承一传感器系统的固有振动。
由于从冲击发生处到测量点的传递特性对此有很大影响，因此测点位
置选择非常关键，测点应尽量接近承载区，振动传递界面越少越好。
图9轴承零件上的疲劳剥落坑
有疲劳剥落故障轴承的振动信号如图11（a）所示，图11（b）为其简化的波形。
T取决于碰撞的频率，T=1/f。
在简单情况下，碰撞频率就等于滚动体在滚道上的通过率ZF或Zf或滚动体自转频率f。
碰icocbc
图10冲击过程示意图
图11有疲劳剥落故障轴承的振动信号
2．磨损
随着磨损的进行，振动加速度峰值和RMS值缓慢上升，振动信号呈现较强的随机性，峰值与RMS值的比值从5左右逐渐增加到5.5～6。
如果不发生疲劳剥落，最后振动幅值可比最初增大很多倍，变化情况见
图12。
3．胶合
图13为一运转过程中发生胶合的滚动轴承的振动加速度及外圈温度的变化情形。
在A点以前，振动加速度略微下降，温度缓慢上升。
A点之后振动值急剧上升，而温度却还有些下降，这一段轴承表面状态已
恶化。
在B点以后振动值第二次急剧上升，以致超过了仪器的测量范围，同时温度也急剧上升。
在B点之前，轴承中已有明显的金属与金属的直接接触和短暂的滑动，B点之后有更频繁的金属之间直接接触及滑
动，润滑剂恶化甚至发生炭化，直至发生胶合。
从图中可以看出，振动值比温度能更早地预报胶合的发生，
由此可见轴承振动是一个比较敏感的故障参数。
图12轴承磨损时振动加速度
图13发生胶合的轴承试验曲线
由于滚动轴承的故障信号具有冲击振动的特点，频率极高，衰减较快，因此利用振动信号对其进行监
测诊断时，除了参考前面已经介绍的旋转机械、往复机械的振动测试方法以外，还应根据其振动特点，有
针对性地采取一些措施和方法。
滚动轴承因故障引起的冲击振动由冲击点以半球面波方式向外传播，通过轴承零件、轴承座传到箱体
或机架。
由于冲击振动所含的频率很高，每通过零件的界面传递一次，其能量损失约80％。
因此，测量点应尽量靠近被测轴承的承载区，应尽量减少中间传递环节，探测点离轴承外圈的距离越近越直接越好。
图1表示了传感器位置对故障检测灵敏度的影响。
在图1（a）中，假如传感器放在承载方向时为100%，则在承载方向士45?
方向上降为95％（-5dB），在轴向则降为22%-25%（-12～13dB）。
在图1（b）中，当止推轴承发生故障产生冲击并向外散发球面波时，假如在轴承盖正对故障处的读数为100%，则在轴承座轴向的读数降为5%（-19dB）。
在图1（c）和（d）中给出了传感器安装的正确位置和错误位置，较粗的弧线
表示振动较强烈的部位，较细的弧线表示因振动波通过界面衰减导致振动减弱的情形。
图1传感器位置对故障检测灵敏度的影响
由于滚动轴承的振动在不同方向上反映出不同的特性，因此应尽量考虑在水平（x）、垂直（y）和轴向（z）三个方向上进行振动检测，但由于设备构造、安装条件的限制，或出于经济方面的考虑，不可能在
每个方向上都进行检测，这时可选择其中的两个方向进行检测。
根据滚动轴承的结构特点，使用条件不同，它所引起的振动可能是频率约为1kHz以下的低频脉动（通过振动），也可能是频率在1kHz以上，数千赫乃至数十千赫的高频振动（固有振动），通常情况下是同时
包含了上述两种振动成分。
因此，检测滚动轴承振动速度和加速度信号时应同时覆盖或分别覆盖上述两个
频带，必要时可以采用滤波器取出需要的频率成分。
考虑到滚动轴承多用于中小型机械，其结构通常比较
轻薄，因此，传感器的尺寸和重量都应尽可能地小，以免对被测对象造成影响，改变其振动频率和振幅大
小。
滚动轴承的振动属于高频振动，对于高频振动的测量，传感器的固定采用手持式方法显然不合适，一
般也不推荐磁性座固定，建议采用钢制螺栓固定，这样不仅谐振频率高，可以满足要求，而且定点性也好，
对于衰减较大的高频振动，可以避免每次测量的偏差，使数据具有可比性。
滚动轴承的故障特征在不同频带上都有反映，因此，可以利用不同的频带，采用不同的方法对轴承的
故障做出诊断。
1．低频段
在滚动轴承的故障诊断中，低频率段指1kHz以下的频率范围。
一般可以采用低通滤波器（例如截止频率fb?
1kHz）滤去高频成分后再作频谱分析。
由于轴承的故障
特征频率（通过频率）通常都在1kHz以下，此法可直接观察频谱图上相应的特征谱线，做出判断。
由于在
这个频率范围容易受到机械及电源干扰，并且在故障初期反映故障的频率成分在低频段的能量很小，因此，
信噪比低，故障检测灵敏度差，目前已较少采用。
2．中频段
在滚动轴承的故障诊断中，中频段指1～20kHz频率范围。
同样，利用该频率时也可以使用滤波器。
（1）高通滤波器
使用截止频率为1kHz的高通滤波器滤去1kHz以下的低频成分，以消除机械干扰；然后用信号的峰值、
RMS值或峭度系数作为监测参数。
许多简易的轴承监测仪器仪表都采用这种方式。
（2）带通滤波器
使用带通滤波器提取轴承零件或结构零件的共振频率成分，用通带内的信号总功率作为监测参数，滤
波器的通带截止频率根据轴承类型及尺寸选择，例如对309球轴承，通带中心频率为2.2kHz左右，带
宽可选为1～2kHz。
3．高频段
在滚动轴承的故障诊断中，高频率段指20～80kHz频率范围。
由于轴承故障引起的冲击有很大部分冲击能量分布在高频段，如果采用合适的加速度传感器和固定方
式保证传感器较高的谐振频率，利用传感器的谐振或电路的谐振增强所得到衰减振动信号，对故障诊断非
常有效。
瑞典的冲击脉冲计（SPM）和美国首创的IFD法就是利用这个频段。
利用滚动轴承的振动信号分析故障诊断的方法可分为简易诊断法和精密诊断法两种。
简易诊断的目的
是为了初步判断被列为诊断对象的滚动轴承是否出现了故障；精密诊断的目的是要判断在简易诊断中被认
为出现了故障的轴承的故障类别及原因。
1.滚动轴承故障的简易标准
在利用振动对滚动轴承进行简易诊断的过程中，通常需要将测得的振值（峰值、有效值等）与预先给
定的某种判定标准进行比较，根据实测的振值是否超出了标准给出的界限来判断轴承是否出现了故障，以
决定是否需要进一步进行精密诊断。
因此，判定标准就显得十分重要。
用于滚动轴承简易诊断的判定标准大致可分为以下三种。
（1）绝对判定标准
绝对判定标准是指用于判断实测振值是否超限的绝对量值。
（2）相对判定标准
相对判定标准是指对轴承的同一部位定期进行振动检测，并按时间先后进行比较，以轴承无故障情况
下的振值为基准，根据实测振值与该基准振值之比来进行判断的标准。
（3）类比判定标准
类比判定标准是指对若干同一型号的轴承在相同的条件下在同一部位进行振动检测，并，将振值相互
比较进行判断的标准。
需要注意的是，绝对判定标准是在标准和规范规定的检测方法的基础上制定的标准，因此必须注意其
适用频率范围，并且必须按规定的方法进行振动检测。
适用于所有轴承的绝对判定标准是不存在的，因此
一般都是兼用绝对判定标准、相对判定标准和类比判定标准，这样才能获得准确、可靠的诊断结果。
2.振动信号简易诊断法
（1）振幅值诊断法
这里所说的振幅值指峰值XP、均值X（对于简谐振动为半个周期内的平均值，对于轴承冲击振动为经
绝对值处理后的平均值）以及均方根值（有效值）Xrms。
这是一种最简单、最常用的诊断法，它是通过将实测的振幅值与判定标准中给定的值进行比较来诊断
的。
峰值反映的是某时刻振幅的最大值，因而它适用于像表面点蚀损伤之类的具有瞬时冲击的故障诊断。
另外，对于转速较低的情况（如300r/min以下），也常采用峰值进行诊断。
均值用于诊断的效果与峰值基本一样，其优点是检测值较峰值稳定，但一般用于转速较高的情况（如
300r/min以上）。
均方根值是对时间平均的，因而它适用于像磨损之类的振幅值随时间缓慢变化的故障诊断。
日本NSK公司生产NB系列轴承监测仪和新日铁研制的MCV-21A型机械监测仪就是这类仪器。
可以测量振动信号的峰值或峰值系数，有的还可以测量RMS值或绝对平均值。
测量参数除加速度外，有的还包括振
动速度
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