金马模板方案.docx

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金马模板方案

模板施工方案

一、工程概况

淮安金马广场工程位于淮安市淮海北路东侧，淮安书城北侧，建设单位为淮安金马置业有限公司。

总建筑面积为78836m2，其中地下一层为5988m2，地下二层为5988m2，商场建筑面积31906m2，公寓楼建筑面积35404m2，建筑基底面积5120m2，容积率：

8.38，建筑主体高度99.55m顶点高度为115.30m的工程。

建筑使用功能如下：

地下一层、二层为汽车库及设备用房，一—六层为商场，七—二十七层为公寓。

建筑主要结构形式为钢筋混凝土框架剪力墙结构，建筑结构类型为3类，合理使用年限为100年，抗震设防烈度为7度。

本建筑为一类高层，其耐火等级为地上一级，地下一级。

停车数量：

机动车180辆。

本工程由淮安建筑设计研究院有限公司设计，监理单位，杭州信安建设监理有限公司

二、施工方案

模板配备：

柱模二层，梁、平板模三层。

1、墙体内外模板采用18mm九合板做模板，附加一些木模板作为侧模，待钢筋绑扎以及预埋套管，人防门框、预埋件等隐蔽后，方可立模，内外模板水平围檩采用Φ48钢管两根，间距控制在400mm，竖向档用两根Φ48×3.5钢管，其间距应控制在500mm左右，穿墙螺栓用Φ12圆钢制成，水平间距500mm，竖向间距原则上为上稀下密，底部起点设200mm，间距控制在400mm，上部限定在450mm，螺栓中部焊止水片，用50×50×4扁钢钻孔双面满焊，不得漏焊和沙眼，螺栓在墙边二侧用40×40×20木垫片加40×40×4扁钢与螺栓焊接作厚度的限位，待拆模后凿除木垫片，割掉螺栓用防水砂浆打抹平，钢管外侧用二个伞形卡或成品垫片螺帽，按60N/m拧矩紧，全面检查。

2、柱、梁制模均采用九合板作为模板，选用一些木模板作为侧模。

3、安装柱模时先在基础上弹出纵横轴线和四周连线，固定小方盘。

4、现浇楼板模板承重架采用Φ48×3.5mm扣件式钢管，顶板承重架同时兼柱模板支架，承重架的搭设与钢筋工程同时展开，立杆间距一般为800-1200mm之间，水平方向不少于三道牵杆，底脚设扫地杆，为了保证承重架的整体刚度，不变形，需要在各跨之间设剪力撑，在钢管承重架铺排距为400-500mm的50×100mm方木，上面铺九合板，作为楼板底模，楼板底模搁置在梁的侧模上口。

5、梁模板在满堂架基础点，再在梁两边加密支撑钢管，底模支撑小模横杆上面，侧模用短钢管及扣件固定和加固，固定梁底及侧模时遇梁应拉统线，立杆不能直接支撑在楼板上，应放18mm厚垫木，禁用砖垫高。

6、梁模板满铺排时从梁两端往中间退，使嵌木安排在梁中间以免柱梁节缩颈的质量事故。

7、梁模板跨度大于4m，模板要求起拱，起拱数为跨度的1‰～3‰，同时为了防止因模板起拱而减少梁的截面高度时，采用梁端底模下降的方法，对梁高在700mm以上深梁模板支模，由于混凝土侧压力随高度的增加而加大，为防模板向外爆裂及中间膨胀，在梁侧中部设置通长模楞采用对拉螺栓加固。

8、模板安装前对前一道工序标高、尺寸、预留洞、预埋件按设计图纸进行技术复核，以免遗漏和差错，并在浇灌前作全面清理，检查是否封墙严密。

9、楼梯模板施工式，应根据实际斜度放样，先安装平台梁及基础模板，再装楼梯底模板，然后安装楼梯外侧板，外侧板应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，用整牌画出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯步高高度要均匀一致，特别要注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑到楼地面层粉刷层，防止由于面层厚度不同而形成梯式高度不协调。

10、柱模按柱截面尺寸用九合板制作成定型模板，采用钢管扣件排架支撑，钢管立杆改用梁、板支模架。

柱模板安装时，先弹出柱的中心线及四周边线，通排柱模板安装时，先将柱脚互相搭接牢固定，再将两端柱模板校正吊直，固定后，拉通线校正之间各柱模板，开间较大部分应各柱单独找正吊直，然后拉通线校正复核，柱模板各柱单独固定外还应加设剪力撑彼此拉牢，排架系统应设剪力撑，以加强整体稳定性，防止浇灌混凝土时产生偏斜。

对截面较大的柱，采用在柱截面中设对拉螺栓以增强刚度。

为了及时清除柱脚杂物，在柱脚模板预留清扫口，在浇捣前封堵。

11、在墙、柱模板施工的同时，电梯井筒模同步施工，电梯井筒模采用交接筒模，分为底座、支架、模板三大部分，其中底座为爬升与固定作用，支架为模板的依靠，施工时用塔吊运提升，提升到位后底座支腿伸入下层，已施工好的预留洞中使整个筒摸固定到位，在此之后调节模板到位校正对拉螺栓固定，拆除时松开对拉螺栓，摇动丝杆退出铰接模板并清理模板表面，准备提升进行下道工序。

三、模板的拆除通知制度，由技术负责人根据同条件养护试块强度值，填写拆模通知书，否则任何人不得松动和拆除模板。

1、侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不同拆模板受损后方可拆除。

底模及承重的模板拆除要对混凝土强度做出鉴定，符合设计及规范要求后方可拆除，并符合下列要求后方可拆除：

①楼板底模跨度≤8米时，应达到设计强度75%以上。

②楼板底模跨度>8米时，应达到设计强度100%。

③梁底模≤8米时，应达到设计强度75%以上。

④梁底模跨度>8米时，应达到设计强度100%。

⑤悬臂构件，应达到设计强度100%。

四、安全技术措施

1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。

2、经医生检查认为不适宜高空作业人员，不得进行高空作业。

3、工作应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳子系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。

4、高空复杂结构模板的安装与拆除，事先有切实的安全措施。

5、遇六级以上大风时，应暂停高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑后再进行作业。

6、二人抬运模板时，互相配合，协同工作，传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢升降，不得乱抛，高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红旗加以围栏，暂停人员过往。

7、支撑、牵杠等不得搭在门框和脚手架上，通道中间的斜撑杠杆应设在1.8m高以上，并且模板支撑不得和外脚手架连接。

8、不得在脚手架上堆放批模板等材料。

9、支撑过程中，如遇中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢，拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。

10、模板上有预留洞，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。

11、装拆模板时，作业人员要站在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面上工作，操作人员要主动避让吊装物，增强自我保护和相互保护的安全意识。

12、拆模时注意安全，严格遵守本工程操作规程，严禁违章作业，野蛮操作，不损坏半成品及拆除的模板，模板要及时清理，一次拆清，不得留下无撑模板，不准堆放在脚手架上，同时做好落手清工作，以及模板分类堆放整齐。

13、对柱子模板，不准从顶部往下套。

14、禁止使用2×4cm木料做顶撑。

15、浇捣柱混凝土时，应设操作平台，不得直接站在木板和支撑上操作。

16、施工时，泵送混凝土超载，高度必须控制在300mm以内。

五、模板计算

1、梁已知参数（地下室）：

取截面最大梁：

700×900矩形梁进行计算，楞木采用红松，梁底离地高度为3.00m，步距为1.5m，横距为0.6m（0.55×2＋0.1），纵距为0.8m。

2、板已知参数：

板厚300，取300mm厚板进行计算，楞木采用红松，板底离地高度为3.6m，步距为1.8m，横距为0.8m。

纵距为0.8m。

1.1梁：

模板自重：

0.75×0.6×0.8=0.36KN

钢筋混凝土自重：

（0.35×0.6×0.8+0.3×0.6×0.8）×25=7.8KN

施工人员及施工设备，超高荷载（按600mm超高计算）：

0.3×25×0.6×0.8=3.6KN

振捣荷载：

2×0.6×0.8=0.96KN

综合以上单杆所承载的荷载设计值

N实=1.2×（0.36+7.8）+1.4×（3.6+0.96）=16.176KN

1.2钢管立杆可承载设计值：

根据φ48钢管的截面特性得：

An=4.89×102mm2W=5.0×10³mm2抵抗矩

I=15.8mm回转半径，每米重量3.84kg/m

Q235钢材f=0.205KN/mm2I=12.19×104mm4E=2.06×105N/mm2

最大横杆步距L=1.5m

a、立杆允许荷载：

λ=（1500+2×300）/15.8=132.9查表得Ψ=0.386

b、稳定验算：

N实/ΨA=16.176×103/0.386×489=85.70N/mm2

满足要求。

c、扣件防滑验算：

作用在立杆扣件上的荷载N=16.176KN

单只扣件承载力为8KN×3只=24KN>16.176KN（满足设计要求）。

2.1现浇板下支模架立杆验算：

模板自重：

0.75×0.8×0.8=0.48KN

钢筋混凝土自重：

0.8×0.8×0.3×25=4.8KN

施工人员及施工设备，超高荷载（按600mm超高计算）：

0.3×25×0.8×0.8=4.8KN

振捣荷载：

2×0.8×0.8=1.28KN

综合以上单杆所承载的荷载设计值

N实=1.2×（0.48+4.8）+1.4×（4.8+1.28）=14.85KN

λ=（1800+2×300）/15.8=151.9查表得Ψ=0.305

2．2稳定验算：

N实/ΨA=14.85×103/0.305×489=99.568N/mm2

满足要求。

扣件防滑验算：

作用在立杆扣件上的荷载N=14.85KN

单只扣件承载力为8KN×2只=24KN>14.85KN（满足设计要求）。

3、梁已知参数（裙房部分）：

取截面最大梁：

350×750矩形梁进行计算，楞木采用红松，梁底离地高度为4.75m，步距为1.8m，横距为1.0m，纵距为1.0m。

4、板已知参数：

板厚180，取180mm厚板进行计算，楞木采用红松，板底离地高度为5.32m，步距为1.8m，横距为1m。

纵距为1m。

3.1梁：

模板自重：

0.75×1.0×1.0=0.75KN

钢筋混凝土自重：

（0.175×0.57×1.0+0.18×1.0×1.0）×25=6.994KN

施工人员及施工设备，超高荷载（按600mm超高计算）：

0.3×25×1.0×1.0=7.5KN

振捣荷载：

2×1.0×1.0=2.0KN

综合以上单杆所承载的荷载设计值

N实=1.2×（0.75+6.994）+1.4×（7.5+2.0）=22.59KN

3.2钢管立杆可承载设计值：

根据φ48钢管的截面特性得：

An=4.89×102mm2W=5.0×10³mm2抵抗矩

I=15.8mm回转半径，每米重量3.84kg/m

Q235钢材f=0.205KN/mm2I=12.19×104mm4E=2.06×105N/mm2

最大横杆步距L=1.5m

a、立杆允许荷载：

λ=（1800+2×300）/15.8=151.90查表得Ψ=0.305

b、稳定验算：

N实/ΨA=22.59×103/0.305×489=151.46N/mm2

满足要求。

c、扣件防滑验算：

作用在立杆扣件上的荷载N=22.59KN

单只扣件承载力为8KN×3只=24KN>22.59KN（满足设计要求）。

4.1现浇板下支模架立杆验算：

模板自重：

0.75×1.0×1.0=0.75KN

钢筋混凝土自重：

1.0×1.0×0.18×25=4.5KN

施工人员及施工设备，超高荷载（按600mm超高计算）：

0.3×25×1.0×1.0=7.5KN

振捣荷载：

2×1.0×1.0=2.0KN

综合以上单杆所承载的荷载设计值

N实=1.2×（0.75+4.5）+1.4×（7.5+2.0）=19.6KN

λ=（1800+2×300）/15.8=151.9查表得Ψ=0.305

4．2稳定验算：

N实/ΨA=19.6×103/0.305×489=131.416N/mm2

满足要求。

扣件防滑验算：

作用在立杆扣件上的荷载N=19.6KN

单只扣件承载力为8KN×3只=24KN>19.6KN（满足设计要求）。

注:

标准层纵横立杆间距不大于1.1×1.1（米）。

5、1框架柱

（一）800×800框架柱柱模板支撑计算书

1、柱模板基本参数

柱模板的截面宽度B=800mm，B方向对拉螺栓2道，

柱模板的截面高度H=800mm，H方向对拉螺栓2道，

柱模板的计算高度L=5000mm，

柱箍间距计算跨度d=400mm。

柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm，间距250mm。

柱箍采用圆钢管φ48×3.0，每道柱箍2根钢箍，间距400mm。

柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。

柱模板计算简图

2、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中

——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取2.000h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取3.000m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取7.600m；

1——外加剂影响修正系数，取1.200；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=25.240kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=25.240kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.500kN/m2。

3、柱模板面板的计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

面板计算简图

（1）面板强度计算

支座最大弯矩计算公式

跨中最大弯矩计算公式

其中q——强度设计荷载（kN/m）；

q=（1.2×25.24+1.4×3.50）×0.40=14.08kN/m

d——竖楞的距离，d=250mm；

经过计算得到最大弯矩M=0.10×14.075×0.25×0.25=0.088kN.M

面板截面抵抗矩W=400.0×18.0×18.0/6=21600.0mm3

经过计算得到=M/W=0.088×106/21600.0=4.073N/mm2

面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

（2）抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6qd

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.6×0.250×14.075=2.111kN

截面抗剪强度计算值T=3×2111/（2×400×18）=0.440N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板的抗剪强度计算满足要求!

（3）面板挠度计算

最大挠度计算公式

其中q——混凝土侧压力的标准值，q=25.240×0.400=10.096kN/m；

E——面板的弹性模量，E=6000.0N/mm2；

I——面板截面惯性矩I=400.0×18.0×18.0×18.0/12=194400.0mm4；

经过计算得到v=0.677×（25.240×0.40）×250.04/（100×6000×194400.0）=0.229mm

[v]面板最大允许挠度，[v]=250.000/250=1.00mm；

面板的最大挠度满足要求!

4、竖楞方木的计算

竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

竖楞方木计算简图

（1）竖楞方木强度计算

支座最大弯矩计算公式

跨中最大弯矩计算公式

其中q——强度设计荷载（kN/m）；

q=（1.2×25.24+1.4×3.50）×0.25=8.80kN/m

d为柱箍的距离，d=400mm；

经过计算得到最大弯矩M=0.10×8.797×0.40×0.40=0.141kN.M

竖楞方木截面抵抗矩W=50.0×80.0×80.0/6=53333.3mm3

经过计算得到=M/W=0.141×106/53333.3=2.639N/mm2

竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）竖楞方木抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6qd

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.6×0.400×8.797=2.111kN

截面抗剪强度计算值T=3×2111/（2×50×80）=0.792N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

竖楞方木抗剪强度计算满足要求!

（3）竖楞方木挠度计算

最大挠度计算公式

其中q——混凝土侧压力的标准值，q=25.240×0.250=6.310kN/m；

E——竖楞方木的弹性模量，E=9500.0N/mm2；

I——竖楞方木截面惯性矩I=50.0×80.0×80.0×80.0/12=2133334.0mm4；

经过计算得到v=0.677×（25.240×0.25）×400.04/（100×9500×2133334.0）=0.054mm

[v]竖楞方木最大允许挠度，[v]=400.000/250=1.60mm；

竖楞方木的最大挠度满足要求!

5、B方向柱箍的计算

本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍的规格:

圆钢管φ48×3.0mm；

钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=10.78cm4；

B方向柱箍计算简图

其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）；

P=（1.2×25.24+1.4×3.50）×0.25×0.40=3.52kN

经过连续梁的计算得到

B方向柱箍剪力图（kN）

B方向柱箍弯矩图（kN.m）

B方向柱箍变形图（kN.m）

最大弯矩M=0.353kN.m

最大支座力N=6.185kN

最大变形v=0.094mm

（1）柱箍强度计算

柱箍截面强度计算公式

其中Mx——柱箍杆件的最大弯矩设计值,Mx=0.35kN.m；

x——截面塑性发展系数,为1.05；

W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,W=8.98cm3；

柱箍的强度设计值（N/mm2）:

[f]=205.000

B边柱箍的强度计算值f=39.27N/mm2；

B边柱箍的强度验算满足要求!

（2）柱箍挠度计算

经过计算得到v=0.094mm

[v]柱箍最大允许挠度，[v]=266.667/400=0.67mm；

柱箍的最大挠度满足要求!

6、B方向对拉螺栓的计算

计算公式:

N<[N]=fA

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

A——对拉螺栓有效面积（mm2）；

f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺拴的强度要大于最大支座力6.19kN。

经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于12mm!

7、H方向柱箍的计算

H方向柱箍计算简图

其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）；

P=（1.2×25.24+1.4×3.50）×0.25×0.40=3.52kN

经过连续梁的计算得到

H方向柱箍剪力图（kN）

H方向柱箍弯矩图（kN.m）

H方向柱箍变形图（kN.m）

最大弯矩M=0.353kN.m

最大支座力N=6.185kN

最大变形v=0.094mm

（1）柱箍强度计算

柱箍截面强度计算公式

=M/W<[f]

其中M——柱箍杆件的最大弯矩设计值,M=0.35kN.m；

W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,W=8.98cm3；

柱箍的强度设计值（N/mm2）:

[f]=205.000

H边柱箍的强度计算值f=39.27N/mm2；

H边柱箍的强度验算满足要求!

（2）柱箍挠度计算

经过计算得到v=0.094mm

[v]柱箍最大允许挠度，[v]=266.667/400=0.67mm；

柱箍的最大挠度满足要求!

8、H方向对拉螺栓的计算

计算公式:

N<[N]=fA

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

A——对拉螺栓有效面积（mm2）；

f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺拴的强度要大于最大支座力6.19kN。

经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于12mm!

5、2、地下室墙板模板

（一）墙模板基本参数

墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞和钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结,每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。

由于本工程混凝土数量较大，所以拟采用商品泵送混凝土浇筑结构的混凝土，采用插入式振捣器振捣,TU楼地下室二层外侧墙厚600mm，墙高按3800mm计算。

内墙宽为200mm、300mm、400mm不等，墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。

1、墙模板基本参数

墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；

用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，

每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。

墙模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距350mm。

外楞采用圆钢管φ48×3.5，每道外楞2根钢楞，间距500mm。

穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径12mm。

墙模板组装示意图

2、墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中

——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取2.000h；

T——混凝土的入模温度，取30.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取5.000m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.800m；

1——外加剂影响修正系数，取1.200；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=32.580kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=32.590kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=7.0