坤和施工便道施工方案.docx
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坤和施工便道施工方案
深圳市前海车辆段综合楼与物资总库工程17标施工便道
施工方案
编制：
审核：
审批：
中铁二十五局深圳市前海片区学府路、桃园路工程I标段项目部
二0一五年六月
一、编制说明
根据地铁集团要求，前海车辆段综合楼与物资总库工程17标的施工便道需要穿过我项目部施工的桃园路6~7#墩之间，我项目部负责规划设计施工便道及施工便道的施工，以保证综合楼与物资总库工程17标顺利施工。
二、工程概况
本施工便道位于前海片区鲤鱼门地铁站A出口，北接桃园路工程I标段2号大门，南边与坤和原有大门旁接入。
共长82.76m，宽6m，双向2车道。
由于桃园路6#墩位处地面高程为4.7m，承台开挖深度为3.6m，考虑承台基坑开挖坡度及安全因素，场地原有路面和大门不能使用，需重做。
三、施工便道方案
1、便道平面布置
施工便道平面见《便道布置图》。
2、便道结构层
考虑车辆往返双向通行，确保交通通畅，施工便道设计路面宽度6.0m。
由于施工车辆载重大，砂石便道使用耐久度不足，需经常修复，影响施工。
因此本工程便道使用20cm厚C35混凝土面层，30cm厚5%水泥稳定级配碎石基层。
便道结构如下：
3、便道排水
由于施工期间将经历较长的雨季，因此便道必须设置排水设施。
本工程便道使用双面横坡，在便道两侧各设置一条排水沟（30cm×30cm），排水沟采用砖砌结构，厚度12cm，使用2cm水泥砂浆抹面，作为防水层。
两条排水沟之间隔30m采用预埋混凝土雨水管道连接。
便道的排水沟与工地其他排水管道连接，经排水口就近排入就近排水管。
4、便道工程量
项目
单位
数量
便道长
m
82.76
土方开挖
M³
218
土方回填
M³
115
30cm厚5%水泥稳定级配碎石基层
M3
164.1
20cm厚C35混凝土面层
M3
109.4
砖砌排水沟（30cm×30cm）
m
165.5
5、洗车池
详见洗车池布置图。
洗车池工程量
项目
单位
数量
土方开挖
M³
42
土方回填
M³
20
碎石垫层
M³
65
20cm厚C35混凝土面层
m2
18
砖砌排水沟（30cm×30cm）
m
38
6、门洞
考虑到坤和建筑有限公司施工工期较长，本段混凝土路面在桃园路6#墩、7#墩之间，施工桃园路桥梁的满堂支架与施工便道相冲突，计划采用支架门洞，需要增加门洞费用。
详见门洞布置图。
门洞工程量
项目
单位
数量
I36C工字钢（横向）
T
30.362
I36C工字钢（纵向）
T
3.61
C30混凝土防撞墙
M³
30.36
Φ500*10钢管
/
22根*4.4m
L63*6角钢
T
1.19
1cm厚钢板
T
1.507
0.3*06满堂支架（平方）
㎡
162
7、零星工程
桃园路2#大门需要保安24小时值班，保证车辆进入安全、车辆黄泥冲洗，门口卫生，每个班需要人数2人，3班共6人。
原坤和建筑有限公司把渣土运至桃园路施工现场，导致我项目部施工桃园路西段承台开挖深度达到5m以上，施工难度增大。
根据测量桃园路横断面，共填筑13691.6m³。
详见横断面图（监理工程师李振华签字见证）。
四、施工注意事项
1、垫层施工前必须清除原地面腐土，平整原地面，基底压实。
2、填料要分层填筑，逐层碾压，经检测合格后才可进行下层施工。
3、严格遵守安全操作规程，按规程进行作业，施工中严禁违章操作。
4、对驾驶人员应做到不疲劳驾驶，遵守交通规则，确保安全行驶，各种机械设备应由专人负责，并由专职维修人员进行维修保养工作，使机械设备保持良好的运行状态。
坚决杜绝非驾驶人员驾驶车辆及施工机械。
5、施工现场放置必要的安全警告标志，施工人员进入工作现场时应严格遵守安全操作规程，严禁嘻耍和离岗等违纪行为。
6、对施工机械、车辆等出入路口，交叉口的施工要设置护栏，警告标志牌，以确保出入安全。
7、所有机驾人员必须持证上岗。
附件一：
门洞支架计算书
箱梁高为1.8，支墩采用Φ500*10钢管，横桥向间距均为180cm，钢管下端固定在条形基础底座上，在浇筑混凝土底座时预埋钢板，钢板采用60*60*2cm，设置U型钢筋Φ20圆钢与钢板焊接；钢管中可灌砂提高稳定能力，在钢管的顶部焊接2cm厚的钢板顶托，其直径大于钢管直径10cm，并用竖向加肋L63*6角钢连接，起到钢管均匀受力作用，从而形成框架稳定结构。
横桥向在钢管立柱顶放置I36c工字钢做底梁（工字钢与柱顶钢板重合范围采用满焊），用楔形块调平后纵桥向放置间距0.45mI36c工字钢做横梁（次梁）,调平后将工字钢之间、工字钢与钢管顶钢板之间焊成整体。
在横向I36c工字钢顶放置1cm厚钢板，钢板上立碗扣支架，支架搭设同一般段。
模板及方木已验算满足要求，现只对I36c工字钢（主梁）、I36c工字钢（次梁）、门洞立柱及基础承载进行验算，门架立杆按轴心受压和偏心受压杆件计算，支架由原来的支架平均受力变成两端支架受力，横杆不予考虑。
q1--模板自重（含内模、侧模及支架）以砼自重的5%计,则:
46.8×0.05=2.34KPa
q2--箱梁自重荷载，钢筋混凝土容重γ根据含筋率>2%，查《公路桥涵施工技术规范》附录D，取γ=26KN/m3
根据现浇箱梁结构特点，取端横梁段（实腹段）与跨中F截面段（空腹段）两个代表断面进行计算。
则：
端横梁断面处q2=1.8×26=46.8kPa
跨中断面处，箱梁翼缘板不考虑，只考虑按最大荷载箱梁梁体计算
q2’=[0.25×24.5+0.25×17.6+0.45×1.8×7+0.2×0.2×0.5×12+0.6×0.2×0.5×12]÷17.6×26=25.34
q3--施工人员、堆放及运输的工具及荷载。
取2.5kPa
q4--振捣混凝土产生的荷载。
对水平面模板取2.0kPa，对侧模板取4.0kPa
q5--混凝土对侧模的侧压力。
q6--倾倒混凝土产生的冲击荷载，取3.0KN/m2（用汽车泵倾倒时）
荷载组合
计算强度（空腹段）:
q=1.35×（q1’+q2’）+0.7×1.4×（q3+q4+q6）=1.35*25.34*1.05+0.7*1.4*7.5=43.27kPa
计算刚度（空腹段）:
q=1.35×（q1’+q2’）=35.92kPa
（1）横桥向I36c工字钢（次梁）验算
工字钢纵桥向按0.45m间距布置，车行通道受力结构为简支梁。
拟采用的工字钢型号为I36c型，因此将纵向过载梁所受力可简化为均布荷载，
q2’=25.34
荷载组合：
q=1.35×（q1’+q2’）+1.4×（q3+q4+q6）×0.7=43.27Kpa
按简支梁计算：
荷载计算：
q=43.27×0.45=19.47KN/mL=7m
跨中最大弯矩为：
Mmax=ql2/8=119.26KN·m
结构验算：
查I36c型工字钢的弯曲应力为[
w]=215Mpa
I36c工字钢的特性E=2.06×105MPa,W=0.875×10-3m3，I=17.3×10-5m4；
工字钢强度验算：
σ=M／W=119.26×10-3／（0.875×10-3）=136.3MPa＜[σw]=215MPa满足要求
工字钢跨中挠度验算：
q=35.92×0.45=16.1KN/m
f=5qL4/（384EI）=5×16.1×74/（384×2.06×105×17.3×10-5）=14.1mm通过以上计算，I36c型刚度满足要求，可使用45㎝间距I36c型工字钢做为门洞次梁。
（2）主梁I36c工字钢验算：
I14工字钢的特性E=2.06×105MPa,W=0.102×10-3m3，I=0.712×10-5m4
门洞支墩纵桥向采用I36c工字钢作为主梁，安放于支架间距2.45m的立柱上，计算跨径为2.45m，按连续梁计算。
横梁跨径：
L=2.45m；横梁单位荷载：
q=（21.58+1.35×0.713）×2.45=55.23KN/m
跨中弯矩：
M1/2=qL2/8=55.23×2.452/8=41.44KN.m
I36c工字钢的特性E=2.06×105MPa,W=0.875×10-3m3，I=17.3×10-5m4；
强度验算：
σ=M/W=41.44×10-3／（0.875×10-3）=47.36MPa＜
[σw]=215MPa强度满足要求。
挠度验算：
q=（17.9+1.35×0.713）×2.45=46.21KN/m
f=0.521ql4/100EI=0.521×46.21×2.454/（100×2.06×105×17.3×10-5）=0.24mm<〔fmax〕=2450/400=6.125mm符合要求。
（3）门洞支架验算
对门洞支墩立杆为代表进行验算。
采用的立柱钢管（mm）：
Φ500*10；
Φ500*10钢管截面面积A：
153.86cm2
Φ500*10钢管截面惯性矩I：
46231.77cm4
Φ500*10钢管截面抵抗矩W：
1849.27cm3
Φ500*10钢管截面回转半径：
19.45cm
（1）立杆轴向力计算：
承重支撑钢管柱【Φ500*10】荷载标准值（轴力）计算
作用于本工程桥梁下的承重支撑的荷载包括静荷载、活荷载（不考虑风荷载）。
1）、静荷载标准值包括以下内容：
静荷载标准值NG=钢管柱自重NG1+桥梁的自重NG2+横梁自重+纵梁自重=1.20×4+79.2+71.34kg/m×2.45×10N/Kg×10-3+71.34×7.6×10×10-3=91.17KN;
2）、活荷载
活荷载标准值NQ=2.45×7.6×0.45÷4.4=1.9KN;
3）、不考虑风荷载时，立杆3的轴向压力设计值计算公式
N=1.35NG+1.4*0.7NQ=124.94KN;
4）、立杆稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式σ=N/（φA）≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验
其中N--立杆的轴心压力设计值：
N=124.95KN;
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查钢结构设计规范GB50017—2003附录C得；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=19.45；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A=153.86；
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：
W=1849.27；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=315N/mm2；
lo--计算长度（m）；
lo=h
lo/i=440/19.45=22.62；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.977（由钢结构设计规范GB50017—2003附录C查得）；钢管立杆受压应力计算值；σ=124.95×1000/（0.977×15386）=8.31N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=8.31N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=315N/mm2，满足要求！
（4）门洞基础承载力验算
条形基础受力面积A=（1+0.2×2）×24.5=34.3m2
σ=124.95×11/34.3=40.07Kpa<[δ]=150Kpa，满足要求。
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