≤12
≤20
c、水平杆、斜杆的钢管弯曲
L≤6.5m
≤30
二、竹跳的质量要求：
竹串片脚手板应使用宽度不小于55mm的竹片和直径6～8mm间距不大于600mm的拼接螺栓制作，孔径应紧密配合，螺栓必须可靠紧固。
三、扣件质量检验要求：
1、铸铁不得有裂纹，气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用功能的铸铁缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、毛刺等消除干净。
2、扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证钢管扣紧时接触良好。
3、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。
4、当扣件夹紧钢管时，开口处的的最小距离应不小于5mm。
5、扣件质量符合现行国家《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，螺栓拧紧力矩达65N.m时，不得破坏。
6、新、旧扣件必须进行防锈处理。
四、脚手架的构造搭设方案：
1、按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的构造要求，根据本工程的实际情况设定外架搭设如下：
2、立杆纵向间距Ｌa=1.50m,横向间距Ｌb=0.80m，作业层横向水平杆的间距为1.00m，大横杆步距h=1.8m,内立杆距外墙b1=0.30m（6层以上b1=0.60m）,用于结构作业时为一层作业，（即Ｎ＝１），用于装修作业时为二层同时作业（即Ｎ＝２），脚手板为竹跳，底板支承间距为0.75m,连墙杆件为2步３跨设置，即水平距为L1=4.5M,竖向间距H1=3.6米．在脚手外侧立面连续设置剪刀撑。
脚手架外侧立面采用密目安全网全封闭，水平安全网每隔9m搭设一道。
第二节脚手架施工
一、施工准备
1、项目部技术负责人按脚手架施工方案在有关脚手架的要求向架设和使用人员进行技术交底。
2、在施工前应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001、J84-2001）和施工方案的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。
3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
4、应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。
二、立杆地基处理：
1、裙楼脚手架搭设在地面上，（回填压实用C15砼进行封闭（100厚）。
2、住宅楼部分的外架搭设在转换层及楼层悬挑的槽钢及楼面上（其构造详图）。
三、脚手架搭设：
脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步，每搭完一步脚手架后，应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
同时脚手架应高于作业层1.5m，并满铺竹串板和搭设0.9m高防护栏杆。
1、立杆搭设要求：
1）、按构造方案的要求放线定位立杆位置，底座、垫板均应准确地放在定位线上，垫板采用100×1200×50mm的木板铺设，铺放平稳不得悬空。
2）、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直到连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
3）、立杆接长除顶层可作用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
4）、当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆，后应立即设置连墙件（连墙件的设计计算详后）。
5）、顶层立杆可采用搭接，搭接长度不小于1m，立杆顶端高出女儿墙上皮1m。
2、纵向水平杆搭设要求：
1）、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。
2）、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可以采用搭接。
3）、纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
4）、纵向水平杆搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。
5）、纵向水平杆应在四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。
3、横向水平杆搭设要求：
1）、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，靠墙一端横向水平杆的外伸长度不应大于500mm。
2）、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。
3）、横向水平杆靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm，外边齐平。
4、纵横向扫地杆搭设要求：
纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
5、剪刀撑、横向斜撑、连墙件的搭设（详附图）：
1）、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角控制在45°-60°之间。
剪刀撑跨越立杆的最多根数
剪刀撑斜杆与地面的倾角
45°
50°
60°
剪刀撑跨越立杆的最多根数
7
6
5
2）、剪刀撑斜杆接长采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。
各底层斜杆下端均支承在垫木上。
6、作业层的栏杆、挡脚板的搭设要求：
1）、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；
2）、上栏杆上皮高度应为1.2m；
3）、挡脚板高度不应小于200mm；
4）、中栏杆应居中设置。
7、脚手板的铺设要求：
1）、脚手板应铺满、铺稳、离开墙面100～120mm。
2）、脚手板可采用对接或搭接，根据实际情况而定，当脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度取130～150mm，两块脚手板外伸长度的和不得大于300mm，脚手板采用搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。
脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上。
3）、自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔9m满铺一层脚手板。
8、安全网采用有重庆市安全管理总站认定的2000目的安全立网，安全网的固定采用16#铁丝绑扎。
四、脚手架搭设质量的检查与验收：
（详下表）
项次
项目
技术要求
容许偏差Δ（MM）
示意图
检查工具与方法
1
表面
坚实平整
观
察
排水
不积水
垫板
不晃动
底座
不滑动
沉降
-10
2
立杆垂直度
±100
吊线
3
间
距
步距偏差
柱距偏差
排距偏差
±20
±50
±20
钢
板
尺
4
纵向水平杆高差
一根杆两端
±20
同跨内外纵向水平杆高差
±10
5
双排脚手架横向平杆外伸偏差
外伸50MM
≤50
钢板尺
6
剪刀撑斜杆与地面的夹角
45°～60°
7
脚手板外伸长度
对接
100<а≤150
2а≥300
卷尺
搭接
а≥100
卷尺
五、实际使用荷载的限制：
作业层每１m２架面上实用的施工荷载（人员，材料，机具）不得超过以下的规定值：
结构脚手架取3KN/M2；装修脚手架取2KN/M2；砂浆和容器总重不得大于1.5KN/M2；施工设备单重不得大于2KN/M2。
六、作业层铺跳板和防护的设置详附图：
第三节脚手架安全检查与维护
一、脚手架在使用前应有施工方案及技术交底文件。
二、脚手架使用中，应定期检查下列项目：
1、脚手架使用中每周进行定期检查；
2、脚手架及基础应在以下阶段进行检查；
1）、基础完工后及脚手架搭设前；
2）、作业层上施加荷载前；
3）、每搭设完10-13m高度后；
4）、达到设计高度后；
5）、遇有六级大风与大雨后；
6）、停用超过一个月。
3、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；
4、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；
5、悬挑支撑点是否牢固；
6、扣件螺栓是否松动；
7、立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合《JGJ130-2001》《J84-2001》中表8.2.4项次1、2的规定。
8、安全防护措施是否符合要求。
9、是否超载。
三、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法应符合本方案与《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的要求。
四、安装后的扣件螺栓拧紧扭矩采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。
第四章立杆、悬挑槽钢、钢丝绳设计计算
第一节悬挑槽钢结点构造
设计说明：
脚手架用Ф48×3.0钢管和扣件搭设成双排架（见附图），立杆下部支承在用[16#、[12.6#槽钢制作的水平悬挑梁上，槽钢间距为立杆纵距1.5m，槽钢悬挑顶端用Ф18.5的6×19钢丝绳与上一层边梁或墙柱内预埋钢拉环拉接,槽钢伸进楼层的一端在预埋钢筋套环内焊接牢固（见附图）。
脚手架搭设横距为0.8m，纵距为1.5m，步距为1.8m,连墙件为两步三跨矩形布置,脚手架高度为39.0m，为了不与窗台、空调板等飘板冲突，内立杆距结构边0.5m,每楼层铺设竹串片脚手板。
施工作业层按2层计算，活荷载取值为3.0KN/m2,作业层设扶手栏杆和挡脚板。
脚手架外立杆内侧挂密目式安全网封闭施工。
剪刀撑在外侧立面上沿高度和长度连续布置，其余搭设要求按照JGJ130-2001规定执行。
本地区基本风压0.3KN/m2。
第二节立杆稳定性验算
由于脚手架搭设尺寸采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距，故只对底层立杆的稳定性进行验算。
一、立杆荷载计算：
（取6-18层22.5-63.6m计算）.
1.脚手架结构自重
根据《JGJ130-2001》规范中附表A-1得
gk=0.1248KN/m
gk=41.10×0.1248=5.13KN
2.外立杆配件自重
脚手板按每隔9m铺设一层,共5层,单位荷载取0.35KN/m2
外立杆:
g1=1.5×0.8×0.35×5/2=1.05
内立杆:
g2=1.05＋0.5×1.5×0.35×2=1.575
扶手栏杆及挡脚板,按5层计,查表4.2.1-2
g1-2=5×0.14×1.5=1.05KN
密目安全网
g1-3=41.1×1.5×0.01=0.617KN
内伸横杆及脚手板
g2-2=1.5×0.038×2＋0.4×1.5×0.35×2=0.534KN
合计
外立杆:
g1=1.05＋1.05＋0.617=2.717KN
内立杆:
g2=1.575＋0.534=2.11KN
3.施工活荷载
外立杆:
Q1=1.5×0.8×3×2/2=3.6KN
内立杆:
Q2=1.5×（0.8/2＋0.5）×3×2=8.1KN
4.总设计垂直荷载
外立杆:
N1=1.2×（5.13＋2.717）＋1.4×3.6=14.46KN
内立杆:
N2=1.2×（5.13＋2.11）＋1.4×8.1=20.03KN
故：
取N=20.03KN进行计算
二、22.50m标高楼面设计荷载计算：
q=3.0KN/m2×1.4＋（0.3×18KN/m3＋0.3×21KN/m3）×1.2-（0.2×25KN/m3）
=13.24KN/m2
三、立杆底面的承载力计算：
双排外架：
总N=20.03×114=2283.42KN
楼面总:
q=13.24×82×3.6=3896.64KN
P=N≤q
P=2283.42KN≤3896.64KN
故:
主楼双排外架搭在22.50m标高楼板上是安全的。
注：
立杆钢管垫木采用100（宽）×1200（长）×50（厚）mm。
四、立杆稳定性验算：
查规范5.3.3表:
μ=1.5
λ=μh/i=1.5×1.8/0.0159=169.81
查规范附录C表得:
ψ=0.245
验算立杆稳定性
N/ψA=20030/0.245×424=192.82满足要求。
外立杆稳定性验算
风荷载计算
本地区基本风压为:
ω0=0.3KN/m2,地形为C类,外立杆下端标高在22.5m,风压变化值为μz=1.35
脚手架挡风面积为:
1.8×1.5/2=1.35
密目式安全网的挡风系数取0.5,查规范表4.2.4,风载体型系数为μs=1.3φ,则脚手架所承受的风载标准值为:
ωk=0.7×0.3×1.35×1.3×0.5=0.184KN/m2
由风载产生的弯矩根据规范5.3.4公式得:
Mω=0.85×1.4×0.184×1.5×1.82/10=0.106KN.m
立杆稳定性验算:
N/ψA＋Mω/W=14420/（0.245×424）＋106/4.49
=162.42N/mm2满足要求。
第三节悬挑槽钢支撑节点设计计算
一、其节点受力图如下：
（取6-18层24.60-63.60m）
悬挑架的槽钢端部斜拉钢丝绳后按简支梁,钢丝绳的安全系数K取5,钢丝绳的破沁断拉力换算系数α,对于6×19钢丝绳取0.85。
二、搭设参数验算
1.荷载计算
a.脚手架结构自重
根据《JGJ130-2001》规范中附表A-1得
gk=39.0×0.1248=4.87KN
b.外立杆配件自重
脚手板按每隔9m铺设一层,共5层,单位荷载取0.35KN/m2
外立杆:
g1=1.5×0.8×0.35×5/2=1.05
内立杆:
g2=1.05＋0.5×1.5×0.35×2=1.575
扶手栏杆及挡脚板,按5层计,查表4.2.1-2
g1-2=5×0.14×1.5=1.05KN
密目安全网
g1-3=39.0×1.5×0.01=0.585KN
内伸横杆及脚手板
g2-2=1.5×0.038×2＋0.4×1.5×0.35×2=0.534KN
合计
外立杆:
g1=1.05＋1.05＋0.585=2.685KN
内立杆:
g2=1.575＋0.534=2.11KN
C.施工活荷载
外立杆:
Q1=1.5×0.8×3×2/2=3.6KN
内立杆:
Q2=1.5×（0.8/2＋0.5）×3×2=8.1KN
D.总设计垂直荷载
外立杆:
N1=1.2×（4.87＋2.685）＋1.4×3.6=14.11KN
内立杆:
N2=1.2×（4.87＋2.11）＋1.4×8.1=19.61KN
故：
取N=19.61KN进行计算
2.立杆稳定性验算
内立杆稳定性验算查规范5.3.3表得μ=1.50
λ=μh/I=1.5×1.8/0.0159=169.81
查规范附表C得ψ=0.245
立杆稳定性验算,根据规范5.3.1-1公式
N/ψA=19610/（0.245×424）=188.78N/mm2满足要求
外立杆稳定性验算
风荷载计算
本地区基本风压为:
ω0=0.3KN/m2,地形为C类,外立杆下端标高在24.6m,风压变化值为μz=1.35
脚手架挡风面积为:
1.8×1.5/2=1.35
密目式安全网的挡风系数取0.5,查规范表4.2.4,风载体型系数为μs=1.3φ,则脚手架所承受的风载标准值为:
ωK=0.7×0.3×1.35×1.3×0.5=0.184KN/m2
由风载产生的弯矩根据规范5.3.4公式得:
Mω=0.85×1.4×0.184×1.5×1.82/10=0.106KN.m
立杆稳定性验算:
N/ψA＋Mω/W=14110/（0.245×424）＋106/4.49
=159.44N/mm2三.钢丝绳强度验算（无阳台）
1、悬挑架的[12.6槽钢端部斜拉钢丝绳后按简支梁,钢丝绳斜度α=73O,钢丝绳的安全系数K取5.0,钢丝绳的破沁断拉力换算系数а,对于6×19钢丝绳取0.85。
按公式KN/а≤Pg计算钢丝绳的设计强度（见下图）
Ny=19.61×800/1400＋14.11=25.32KN
Nt=Ny/sin730=25.32/0.956=26.485KN
KN/а=5×26.485/0.85=155.8KN
查《建筑施工计算手册》第740页，表13-4
选用6×19直径ф18.5mm钢丝强度极限为1400N/mm2的钢丝绳作悬挑外架斜拉绳,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为Pg=180KN≥155.8KN
满足要求。
2、悬挑脚手架产生的水平力Nx
Nx=Ny×cosα=26.485×0.292=7.74KN
槽钢与钢筋套环连接点承受的允许值为
157×205=32.19KN＞Nx=7.74KN
满足要求
3.预埋吊环设计:
钢丝绳拉在钢筋吊环上,根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）第10.9.8条规定,吊环采用Ⅰ级钢筋制作,吊环埋入深度不应小于30d,并应焊接或绑扎钩住结构主筋,每个吊环可按两个截面计算,吊环拉应力不应大于50KN/mm2。
吊环钢筋面积：
As=N/（2×50）=26485/（2×50）=264.85mm2
所以选用ф20圆钢,As=314.2mm2>264.85mm2
4.槽钢验算
槽钢验算简图（见下图）
[12.6槽钢截面特性:
Wx=37.99cm3
自重g=0.124KN/m
最大弯矩
Mx=19.61×0.6×0.8/1.4＋0.124×1.4×1.4/8=6.753KN.m
弯曲强度计算;
Mx/γIWx=6753×103/1.05×37.99×103
=169.3N/mm2槽钢设置满足受力要求。
四.钢丝绳强度验算（阳台处）
1、悬挑架的[16槽钢端部斜拉钢丝绳后按简支梁,钢丝绳斜度α=45O,钢丝绳的安全系数K取5,钢丝绳的破沁断拉力换算系数а,对于6×19钢丝绳取0.85。
按公式KN/а≤Pg计算钢丝绳的设计强度（见下图）
2、荷载计算同上
Ny=19.61×2100/2900＋14.11=28.31KN
Nt=Ny/sin450=28.31/0.707=40.04KN
KN/а=5×40.04/0.85=235.53KN
查《建筑施工计算手册》第740页，表13-4
选用6×19直径ф21.5mm钢丝强度极限为1400N/mm2的钢丝绳作悬挑外架斜拉绳,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为Pg=245.5KN≥235.53KN
满足要求。
3、悬挑脚手架产生的水平力Nx
Nx=Ny×cosα=28.31×0.707=20.02KN
槽钢与钢筋套环连接点承受的允许值为
251×205=62.75KN＞Nx=20.02KN
满足要求
4.槽钢验算
槽钢验算简图（见下图）
[16槽钢截面特性:
Wx=83.4cm3E=2.06×105
自重g=0.124KN/m
①抗弯强度计算：
Mx=19.61×2.1×0.8/2.9＋0.124×2.9×2.9/8=11.49KN.m
弯曲强度计算;
Mx/γWx=11490×103/1.05×83.4×103
=131.21N/mm2②挠度计算
Ix=934.5cm4
ωman=
=
<2900/400
=0.369<2900/400=7.25
槽钢设置满足受力要求。
5、为了使槽钢的安放稳定，槽钢伸进楼层内1.0m，并穿进预埋钢筋套环内焊接牢固，钢筋套环距槽钢末端0.15m。
6、在槽钢上、下翼缘正对立杆的位置焊接Φ28、高100mm的钢筋桩，立杆下端套在钢筋桩上，以防止立杆滑移，因为要在槽钢悬挑端部拉钢丝绳，所以在槽钢端部下部也焊接同样的钢筋桩（见下图）。
7、脚手架外侧设置密目安全网封闭，安全网设置在外排立杆的内侧。
安置时要使安全网充分绷紧张拉，且上下左右的安全网环扣要对齐，用合乎要求的塑篾系牢在脚手架钢管上。
在脚手架转角处，用约Φ14的细竹竿夹在安全网的阴角面，并绑扎在转角的外立杆上，这样使安全网的转角保证垂直、美观。
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