生产综合楼结构工程作业指导书.docx
《生产综合楼结构工程作业指导书.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《生产综合楼结构工程作业指导书.docx（42页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
生产综合楼结构工程作业指导书
J/GC011
工程名称：
宁夏大唐国际青铜峡风电工程
机组容量：
24×2MW
编号：
TJ-14-01
作业指导书
作业项目名称
生产综合楼结构工程
出版日期
年月日
审核
批准
编写
会审
编写单位
大唐青铜峡风电项目部
江苏省电力建设第三工程公司
编写内容
1、概述
2、编制依据
3、作业条件
4、劳动力组织
5、机具、仪器配备
6、作业计划
7、施工技术措施
8、质量保证措施
9、强制性条文
10、安全保证措施
11、文明施工措施
12、环境保护措施
13、风险控制计划表
14、环境控制计划表
1、概述
1.1工程概况
本工程为宁夏大唐国际青铜峡风电工程110KV升压站生产综合楼工程，本工程为钢筋混凝土框架结构，结构长43.2m，宽17m，高10.8m。
基础为独立式棱台基础，设有基础梁，上部共2层，一层层高为4m，二层层高4-6m，屋顶为现浇混凝土结构坡屋顶。
最大框架柱截面为600mm×600mm，最大框架梁截面为300mm×800mm。
现浇楼面及屋面板厚为120mm。
1.2主要工作量：
土方：
2500m3砼：
1000m3。
模板5000m2钢筋：
200T
2、编制依据
2.1图纸
2.1.1《生产综合楼结构施工图》377E156-03-04-01
2.1.2《生产综合楼建筑施工图》377E156-03-03-01
2.2技术规范引用标准
2.2.1《地基与基础工程施工及验收规范》GB50202—2002
2.2.2《电力建设施工验收技术规范建筑工程篇》（SDJ69-87）
2.2.3《建筑边坡工程技术规范》（GB50330—2002）
2.2.4《电力建设施工质量验收及评定规程》土建篇（DL/T5210.1-2005）
2.2.5《建筑工程施工及验收规范汇编》
2.2.6《砼结构工程施工及验收规范》GB50204—2002
2.2.7《砼结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》03G101
2.2.8《建筑物抗震构造详图》03G329-1
2.2.9《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46－2005）
2.3参考资料
2.3.1《建筑施工手册》第四版
2.3.2施工组织设计
3、作业条件
3.1现场五通一平已完成。
3.2施工所需图纸及配套图集已齐全，并会审。
3.3施工场地已平整完成。
3.4施工用电已到位，满足施工需要。
3.5施工机具及人员已到位，并经培训合格。
3.6劳动力及施工机具已组织进场，机具试运转后一切正常。
3.7主要周转性材料已全部到位。
4、劳动力组织（单位：
人）
4.1人员组织如下表：
技术员
施工员
安全员
质检员
测量工
砼工
木工
钢筋工
架子工
电工
驾驶员
1
1
1
1
1人
15
25
15
10
1人
8人
4.2施工人员要求身体经检查合格，进场前参加三级安全教育考试，并合格。
4.3特殊工种须有特种作业资格证方可进场作业。
5、机具、仪器配备
序号
名称
型号
数量
序号
名称
型号
数量
1
全站仪
TRS623B
1
10
钢筋弯曲机
GW40B
2
2
钢卷尺
5m
5
11
镝灯
1000W
6
3
水准仪
NAL132
3
12
电焊机
2X7-400
3
4
钢卷尺
50m
2
13
木工平面压刨
MB1065
2
5
混凝土搅拌车
8-10m³
8
14
套丝机
ZT3-R4
2
6
插入式振动棒
ZN50型
8
15
手提砂轮切割机
5
7
汽车吊
30T
1
16
冲击夯
70型
1
8
配电盘
3
17
钢筋调直机
A3～A12
1
9
配电箱
PE-30
3
18
钢筋切断机
GQ50
2
5.1施工机械相关证件齐全合格，并经报验合格。
5.2主要施工机械及工器具已全面检查并试用良好。
5.3施工机械在施工过程中出现证件过期的要及时退场或校验。
6、作业计划
6.12012年06月15日开始至2012年9月10日结束，施工时待上部结构完成后再施工地下设备基础及电缆沟。
7、施工技术措施
7.1土石方工程
7.1.1土石方开挖及定位放线：
7.1.1.1施工工序：
定位放线→机械开挖→人工铲底、修坡→验槽
7.1.1.2定位及高程：
7.1.1.2.1根据控制桩施放出基坑的主控制轴线（一般引出10米）然后放基坑上口及下口边线，放线时两端要超出上口边线以便于开挖时看清开挖位置。
同时定位后在施工过程中要经常进行复核。
7.1.1.2.2根据控制桩高程控制点，首先测设场地标高，以便更好地控制开挖深度，并在开挖过程中经常复测，避免超挖，扰动地基土。
7.1.1.3开挖前准备工程：
开挖前仔细查看、核对资料。
7.1.1.4土石方开挖形式
7.1.1.4.1采用整体开挖，局部小开挖，边坡采用1：
0.5自然放坡，边坡采用一级放坡，7.1.1.5开挖顺序：
一次开挖至基础梁底，再对基础基坑进行局部开挖，由远到近连续开挖的方式。
7.1.1.6运土石方主要采用装载机进行，土石方运至升压站场平回填区。
7.1.1.7挖土石方工序：
开挖前先用灰线打出边框，然后采用挖掘机械开挖，至坚硬土石层，再采用破碎机械进行破碎，然后进行开挖，最后采用人工清底。
7.1.1.8对于因施工不当造成的超挖部分要采用砂石或混凝土回填，并按设计及规范夯实牢固。
7.1.1.9土石方开挖时，严格控制开挖速度，挖土机械不得扰动地基土。
7.1.1.10挖好的基坑要及时通知设计、监理、业主验收，尽快进行下道工序的施工，避免基坑的长期暴露。
7.1.2基坑回填：
7.1.2.1土方回填前应清除基底的垃圾等杂物。
7.1.2.2填方土料按设计要求验收后方可填入。
回填土、级配碎石内不得含有有机杂质，含水量应符合压实要求。
7.1.2.3填方应分层回填及分层压实，分层厚度及压实遍数见下表：
压实机具
分层厚度（mm）
每层压实遍数
平碾
250～300
6～8
振动压实机
250～300
3～4
柴油打夯机
200～250
3～4
7.1.2.4在填方施工前，基础地下构筑物及地下防水层保护层等已进行检查和办好隐蔽验收手续，且结构已达到规定强度。
7.1.2.5墙柱基础或地下构筑物等回填应在相对两侧或四侧对称同时进行。
两侧或四侧回填高差要控制，以免把基础或地下构筑物等挤歪或挤移位；深浅两基坑或基槽相连，应先填夯深基础，填至浅基坑标高时，再与浅基坑一起填夯。
7.1.2.6管沟内回填应从管道两侧同时进行回填和夯实。
回填超过管顶0.5m厚时，才能使用动力打夯，且不准使用振动碾压机械。
7.1.2.7分层分段回填，交接处应填成梯形，每层互相搭接，其搭接长度应不少于每层回填厚度的两倍，上下错层缝距离不小于1m。
7.1.2.8管沟下部、机械夯填的边角位置及地坪、散水的交接处，应仔细夯实，并使用细粒土回填。
7.1.2.9填方在打夯或碾压时，如出现弹性变形的现象，必须将该部分填方挖除，另用沙土或级配碎石进行回填。
7.2钢筋工程
7.2.1原材料
7.2.1.1钢筋原材料根据图纸要求进行采购，进场必须有出厂合格证或质量证明书，原材料进场后应分批号及直径分批检验，检验内容包括查对标志、外观检查，并按规定由监理见证取样，送试验室进行力学性能试验，合格后方可使用，同时做好钢材跟踪记录。
7.2.1.2钢筋在运输和储存时，不得损坏标志，并应按批分别堆放整齐，避免锈蚀或油污。
7.2.2钢筋加工
7.2.2.1钢筋加工前，由钢筋翻样员按图纸设计及图集、规范要求，逐一绘翻样图，给出钢筋下料单（一式六份），经技术员审核后，一份返回翻样存底，一份留施工员，一份送材料部门，一份送内场加工，另外两份交现场钢筋绑扎班组。
7.2.2.2钢筋统一放在现场加工场加工，用平板车运至现场绑扎。
7.2.2.3钢筋加工的形状、尺寸必须符合设计及施工质量验收规范要求。
钢筋的表面应洁净、无损伤、油渍、漆污和铁锈等应在使用前清除干净。
带有颗粒状或片状老锈的钢筋不得使用。
7.2.2.4本工程≥Ф28的钢筋采用机械连接，机械连接有关加工尺寸及施工要求如下：
规格
剥肋直径
螺纹尺寸
丝头长度
完整丝扣圈数
拧紧力矩
套筒外径
套筒长度
28
26.6±0.2
M29×3
40
≥10
280N.M
44
80
7.2.2.5钢筋连接加工前先用切割机将两头端头切平齐，丝口加工好后戴上保护帽，直至运到连接场地。
套筒等分在加工丝头两边，外露圈数不大于2圈。
7.2.2.6钢筋加工过程中半成品分批、分型号、挂牌堆放在车间外的半成品堆场.料单上钢筋加工完成，须经过技术员对单验收合格以后方可运至现场绑扎。
7.2.3钢筋绑扎
7.2.3.1现场钢筋绑扎在施工员、钢筋翻样员的指导下，严格按照施工图及施工验收规范进行。
不得出现钢筋用错的情况。
7.2.3.2核对成品钢筋的钢号、直径、形状、尺寸和数量等是否与料单料牌相符,如有错漏及时纠正增补。
7.2.3.3绑扎前准备好绑扎用的铁丝、绑扎工具，绑扎架等以及钢筋的砼保护层垫块。
7.2.3.4钢筋位置必须准确，以免造成保护层超标。
钢筋保护层采用塑料垫块或预制砼块控制。
在钢筋全部绑扎完成、班组自检前要全部安装到位。
7.2.3.5钢筋接头位置、绑扎点数、跳步绑扎方法要符合要求。
跳步绑扎时必须采用八字形绑扎。
7.2.3.6预留孔洞处，孔洞范围内钢筋必须与孔洞位置核对好，洞口上下增设加强筋（加强筋做法依据图纸要求执行）。
7.2.3.7除与埋件、埋管、对拉螺栓相碰的钢筋允许移动外，其余钢筋按图施工，绑扎过程中注意检查钢筋规格、级别、有无漏筋、少筋等问题。
7.2.3.8埋件设计无注明者，不得与主筋点焊焊接，必须加筋焊接。
7.2.3.9钢筋现场绑扎严格执行“三检制”。
（先由班组自检、再单位工程施工员复检、质量员复核无误后通知监理验收，并做好钢筋工程隐蔽验收记录）
7.2.3.10楼板的负弯矩筋绑扎好后，不准踏在上面行走，人员行走时应走梁上或另外铺设脚手板。
在浇筑砼过程中也不能损坏，否则要及时修正，浇筑砼时钢筋班应派护筋人员跟踪检查保护。
用固定卡具定好从柱顶伸出的插筋位置，以保证上层柱筋不偏移。
绑扎钢筋的扎丝丝扣要朝向构件内侧，避免扎丝在砼表面外露。
7.3模板工程
本工程基础、柱、梁、板均采用15mm厚木胶合板，用钢管、对拉螺栓及钢管连接、固定支撑，模板使用前涂刷脱模剂。
模板拼接需严密，不漏浆，转角和特殊部位需要放大样准确配模。
7.3.1柱模板
7.3.1.1框架柱截面用钢管加固，每层顶部3米以下为500，其余部位间距为400。
7.3.1.2柱顶与梁交接处，要留出缺口，缺口尺寸即为梁的高及宽（梁高以扣除平板厚度计算）。
7.3.1.3安装柱模时，应先在基础面（或楼面）上弹柱轴线及边线，同一柱列应先弹两端柱轴线及边线，然后拉通线弹出中间部分的轴线及边线。
按照边线先把底部方盘固定好，然后再对准边线安装柱模板，为了保证柱模的稳定，柱模要与楼盖承重架连成整体，拉结固定。
7.3.2梁、板结构支模
7.3.2.1梁模板采用木胶合板，用对拉螺栓及钢管连接、固定支撑，梁底围檩采用普通脚手钢管φ48厚3.0mm。
7.3.2.2在梁底下设木楞间距0.3米，木楞搁栅支设于钢管承重架上。
夹管设在梁两面模板下方，将梁侧板与底板夹紧。
为了确保梁模支设的坚实，底层承重架搭设在夯实的地面上立杆底垫厚度不小于20mm的通长垫板。
7.3.2.3当梁的高度较小时，可在侧板外面加斜撑，（见下图），独立梁的侧板上口用钢管相互卡住。
7.3.2.4当梁高在600mm以上，其混凝土侧压力随梁的高的增大而加大，单用斜撑及夹条用圆钉钉牢，不易撑牢。
因此，计划在梁的中部设一道或几道对拉螺栓将两侧模板拉紧，防止模板下口向外爆裂及中部鼓胀。
见下图。
其他按一般梁支模方法进行。
7.3.2.5为了深梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一侧模板撑好后就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。
对拉螺栓均在钢筋入模后安装，安装时要求对拉螺栓外面套硬度高的PVC管，PVC管内径比对拉螺栓直径大2mm。
两头设PVC堵头或橡胶垫圈。
7.3.2.6当梁的跨度在4m或4m以上时，在梁模的跨中要起拱，起拱高度为梁跨度的2‰～3‰。
7.3.2.7当梁模板设置对拉螺栓时进行有规律的布置，同一视觉范围内的对拉螺栓设置在同一水平面上，且水平间距相同。
当出现对拉螺栓与钢筋相撞时应遵循钢筋避让对拉螺栓的原则。
拉杆采用M12的Q235圆钢，并设PVC套管便于对拉螺杆可以重复利用（PVC套管壁厚要达到2mm以上，以便确保混凝土浇筑时套管不被压弯变形），PVC套管两头各设PVC塑料堵头一个，PVC堵头紧贴模板面。
纵向间距为500mm，现浇混凝土对模板的侧压力靠螺栓承受,内刚楞采用φ48钢管，模板水平及垂直方向拼缝设置根据模板尺寸及框架梁位置统一高度布置，高度小于1.2m的梁不设水平拼缝。
接缝处采用双面胶粘贴，必须确保接缝的严密。
加固采用50×100mm方木，外钢楞采用了两根φ48钢管横向配置。
模板在上、中、下与承重脚手架连接，以保证模板的平直度和垂直度，模板与PVC套管间加垫橡胶垫。
7.3.2.8平板模板用光面木胶板，排骨档采用木楞间距300-400不等。
7.3.2.9框架梁计算书：
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL3
新浇混凝土梁计算跨度（m）
9.6
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
300×800
新浇混凝土结构层高（m）
4
梁侧楼板厚度（mm）
120
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.5
非自定义:
0.36
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
1200
梁两侧立柱间距lb（mm）
1200
步距h（mm）
1600
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
1200、300
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
600
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
600
梁底支撑小梁根数
3
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
600
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.8）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×0.8）+1.4×0.7×2]×1＝26.67kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×0.8]×1＝24.91kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×0.8]×1＝20.5kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×26.67×0.152＝0.08kN·m
σ＝Mmax/W＝0.08×106/37500＝2N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×20.5×1504/（100×10000×281250）＝0.019mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×24.91×0.15+0.437×1.76×0.15＝1.52kN
R2=1.25q1l=1.25×26.67×0.15＝5kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R3'=0.375q2l=0.375×20.5×0.15＝1.15kN
R2'=1.25q2l=1.25×20.5×0.15＝3.84kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×100
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
83.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
416.67
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1=max{1.52+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.3/2+0.5×（0.8-0.12）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×1，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.3/2，（1.2-0.6）-0.3/2]/2×1，5+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.3/2}=5.04kN/m
q2＝max[1.15+（0.3-0.1）×0.3/2+0.5×（0.8-0.12）+（0.5+（24+1.1）×0.12）×max[0.6-0.3/2，（1.2-0.6）-0.3/2]/2×1，3.84+（0.3-0.1）×0.3/2]＝3.87kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.04×1.22，0.5×5.04×0.62]＝0.91kN·m
σ＝Mmax/W＝0.91×106/83330＝10.88N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.04×1.2，5.04×0.6]＝3.669kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3.669×1000/（2×50×100）＝1.1N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×3.87×12004/（100×9350×4166700）＝1.3mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝3.87×6004/（8×9350×4166700）＝1.48mm<[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.04×1.2，0.393×5.04×1.2+5.04×0.6]＝6.91kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝4.29kN，R2＝6.91kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.87×1.2，0.393×3.87×1.2+3.87×0.6]＝5.31kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝3.79kN，R'2＝5.31kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.422×106/4490＝94.06N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝3.921kN
τmax＝2Vmax/A=2×3.921×1000/424＝18.5N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.37kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.37kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
λ=h/i=1600/15.9=100.63≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.59
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.36×1.2×1.62/10＝0.13kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.8）+0.9×1.4×2]×1＝24.41kN/m
2）小梁验算
q1＝max{1.39+（0.3-0.1）×0.
升级会员 