生产综合楼结构工程作业指导书.docx

1、生产综合楼结构工程作业指导书J/GC011 工程名称：宁夏大唐国际青铜峡风电工程 机组容量：242MW 编 号：TJ-14-01 作 业 指 导 书作 业 项 目 名 称生产综合楼结构工程出 版 日 期 年 月 日审 核 批 准 编 写 会 审 编 写 单 位大唐青铜峡风电项目部 江 苏 省 电 力 建 设 第 三 工 程 公 司编 写 内 容1、概述2、编制依据 3、作业条件 4、劳动力组织5、机具、仪器配备6、作业计划7、施工技术措施8、质量保证措施9、强制性条文10、安全保证措施11、文明施工措施12、环境保护措施13、风险控制计划表14、环境控制计划表1、概述1.1工程概况本工程为宁夏

2、大唐国际青铜峡风电工程110KV升压站生产综合楼工程，本工程为钢筋混凝土框架结构，结构长43.2m，宽17m，高10.8 m。基础为独立式棱台基础，设有基础梁，上部共2层，一层层高为4 m，二层层高4-6m，屋顶为现浇混凝土结构坡屋顶。最大框架柱截面为600mm600mm，最大框架梁截面为300mm800mm。现浇楼面及屋面板厚为120mm。1.2主要工作量：土方：2500m3 砼：1000m3。 模板5000 m2 钢筋：200T2、编制依据2.1图纸2.1.1生产综合楼结构施工图377E156-03-04-012.1.2生产综合楼建筑施工图377E156-03-03-012.2技术规范引用

3、标准2.2.1地基与基础工程施工及验收规范GB5020220022.2.2电力建设施工验收技术规范建筑工程篇（SDJ69-87）2.2.3建筑边坡工程技术规范（GB 503302002）2.2.4电力建设施工质量验收及评定规程土建篇（DL/T 5210.1-2005）2.2.5建筑工程施工及验收规范汇编2.2.6砼结构工程施工及验收规范GB5020420022.2.7砼结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图03G1012.2.8建筑物抗震构造详图03G329-12.2.9施工现场临时用电安全技术规范（JGJ462005 ）2.3参考资料2.3.1建筑施工手册第四版2.3.2 施工组织设计

4、3、作业条件 3.1现场五通一平已完成。 3.2施工所需图纸及配套图集已齐全，并会审。3.3施工场地已平整完成。3.4施工用电已到位，满足施工需要。3.5施工机具及人员已到位，并经培训合格。3.6劳动力及施工机具已组织进场，机具试运转后一切正常。 3.7主要周转性材料已全部到位。4、劳动力组织（单位：人）4.1人员组织如下表：技术员施工员安全员质检员测量工砼工木工钢筋工架子工电工驾驶员11111人152515101人8人4.2施工人员要求身体经检查合格，进场前参加三级安全教育考试，并合格。4.3特殊工种须有特种作业资格证方可进场作业。5、机具、仪器配备序号名称型号数量序号名称型号数量1全站仪T

5、RS623B110钢筋弯曲机GW40B22钢卷尺5m511镝灯1000W63水准仪NAL132312电焊机2X7-40034钢卷尺50m213木工平面压刨MB106525混凝土搅拌车8-10m814套丝机ZT3-R426插入式振动棒ZN50型815手提砂轮切割机57汽车吊 30T116冲击夯70型18配电盘317钢筋调直机A3A1219配电箱PE-30318钢筋切断机GQ5025.1施工机械相关证件齐全合格，并经报验合格。5.2主要施工机械及工器具已全面检查并试用良好。5.3施工机械在施工过程中出现证件过期的要及时退场或校验。6、作业计划6.1 2012年06月15日开始至2012年9月10日

6、结束，施工时待上部结构完成后再施工地下设备基础及电缆沟。7、施工技术措施 7.1土石方工程7.1.1土石方开挖及定位放线：7.1.1.1施工工序：定位放线机械开挖人工铲底、修坡验槽7.1.1.2定位及高程：7.1.1.2.1根据控制桩施放出基坑的主控制轴线（一般引出10米）然后放基坑上口及下口边线，放线时两端要超出上口边线以便于开挖时看清开挖位置。同时定位后在施工过程中要经常进行复核。7.1.1.2.2根据控制桩高程控制点，首先测设场地标高，以便更好地控制开挖深度，并在开挖过程中经常复测，避免超挖，扰动地基土。7.1.1.3开挖前准备工程：开挖前仔细查看、核对资料。7.1.1.4土石方开挖形式

7、7.1.1.4.1采用整体开挖，局部小开挖，边坡采用1：0.5自然放坡，边坡采用一级放坡， 7.1.1.5开挖顺序：一次开挖至基础梁底，再对基础基坑进行局部开挖，由远到近连续开挖的方式。7.1.1.6运土石方主要采用装载机进行，土石方运至升压站场平回填区。7.1.1.7挖土石方工序：开挖前先用灰线打出边框，然后采用挖掘机械开挖，至坚硬土石层，再采用破碎机械进行破碎，然后进行开挖，最后采用人工清底。7.1.1.8对于因施工不当造成的超挖部分要采用砂石或混凝土回填，并按设计及规范夯实牢固。7.1.1.9土石方开挖时，严格控制开挖速度，挖土机械不得扰动地基土。7.1.1.10挖好的基坑要及时通知设计

8、、监理、业主验收，尽快进行下道工序的施工，避免基坑的长期暴露。7.1.2基坑回填：7.1.2.1土方回填前应清除基底的垃圾等杂物。7.1.2.2填方土料按设计要求验收后方可填入。回填土、级配碎石内不得含有有机杂质，含水量应符合压实要求。7.1.2.3填方应分层回填及分层压实，分层厚度及压实遍数见下表：压实机具分层厚度（mm）每层压实遍数平碾25030068振动压实机25030034柴油打夯机200250347.1.2.4在填方施工前，基础地下构筑物及地下防水层保护层等已进行检查和办好隐蔽验收手续，且结构已达到规定强度。7.1.2.5墙柱基础或地下构筑物等回填应在相对两侧或四侧对称同时进行。两侧

9、或四侧回填高差要控制，以免把基础或地下构筑物等挤歪或挤移位；深浅两基坑或基槽相连，应先填夯深基础，填至浅基坑标高时，再与浅基坑一起填夯。7.1.2.6管沟内回填应从管道两侧同时进行回填和夯实。回填超过管顶0.5m厚时，才能使用动力打夯，且不准使用振动碾压机械。7.1.2.7分层分段回填，交接处应填成梯形，每层互相搭接，其搭接长度应不少于每层回填厚度的两倍，上下错层缝距离不小于1m。7.1.2.8管沟下部、机械夯填的边角位置及地坪、散水的交接处，应仔细夯实，并使用细粒土回填。7.1.2.9填方在打夯或碾压时，如出现弹性变形的现象，必须将该部分填方挖除，另用沙土或级配碎石进行回填。7.2 钢筋工程

10、7.2.1 原材料7.2.1.1 钢筋原材料根据图纸要求进行采购，进场必须有出厂合格证或质量证明书，原材料进场后应分批号及直径分批检验，检验内容包括查对标志、外观检查，并按规定由监理见证取样，送试验室进行力学性能试验，合格后方可使用，同时做好钢材跟踪记录。7.2.1.2钢筋在运输和储存时，不得损坏标志，并应按批分别堆放整齐，避免锈蚀或油污。7.2.2 钢筋加工7.2.2.1 钢筋加工前，由钢筋翻样员按图纸设计及图集、规范要求，逐一绘翻样图，给出钢筋下料单（一式六份），经技术员审核后，一份返回翻样存底，一份留施工员，一份送材料部门，一份送内场加工，另外两份交现场钢筋绑扎班组。7.2.2.2 钢筋

11、统一放在现场加工场加工，用平板车运至现场绑扎。7.2.2.3 钢筋加工的形状、尺寸必须符合设计及施工质量验收规范要求。钢筋的表面应洁净、无损伤、油渍、漆污和铁锈等应在使用前清除干净。带有颗粒状或片状老锈的钢筋不得使用。7.2.2.4 本工程28的钢筋采用机械连接，机械连接有关加工尺寸及施工要求如下：规格剥肋直径螺纹尺寸丝头长度完整丝扣圈数拧紧力矩套筒外径套筒长度2826.60.2M2934010280N .M44807.2.2.5钢筋连接加工前先用切割机将两头端头切平齐，丝口加工好后戴上保护帽，直至运到连接场地。套筒等分在加工丝头两边，外露圈数不大于2圈。7.2.2.6 钢筋加工过程中半成品分

12、批、分型号、挂牌堆放在车间外的半成品堆场.料单上钢筋加工完成，须经过技术员对单验收合格以后方可运至现场绑扎。7.2.3 钢筋绑扎7.2.3.1 现场钢筋绑扎在施工员、钢筋翻样员的指导下，严格按照施工图及施工验收规范进行。不得出现钢筋用错的情况。7.2.3.2 核对成品钢筋的钢号、直径、形状、尺寸和数量等是否与料单料牌相符,如有错漏及时纠正增补。7.2.3.3 绑扎前准备好绑扎用的铁丝、绑扎工具，绑扎架等以及钢筋的砼保护层垫块。7.2.3.4 钢筋位置必须准确，以免造成保护层超标。钢筋保护层采用塑料垫块或预制砼块控制。在钢筋全部绑扎完成、班组自检前要全部安装到位。7.2.3.5 钢筋接头位置、绑

13、扎点数、跳步绑扎方法要符合要求。跳步绑扎时必须采用八字形绑扎。7.2.3.6 预留孔洞处，孔洞范围内钢筋必须与孔洞位置核对好，洞口上下增设加强筋（加强筋做法依据图纸要求执行）。7.2.3.7 除与埋件、埋管、对拉螺栓相碰的钢筋允许移动外，其余钢筋按图施工，绑扎过程中注意检查钢筋规格、级别、有无漏筋、少筋等问题。7.2.3.8埋件设计无注明者，不得与主筋点焊焊接，必须加筋焊接。7.2.3.9 钢筋现场绑扎严格执行“三检制”。（先由班组自检、再单位工程施工员复检、质量员复核无误后通知监理验收，并做好钢筋工程隐蔽验收记录）7.2.3.10楼板的负弯矩筋绑扎好后，不准踏在上面行走，人员行走时应走梁上或

14、另外铺设脚手板。在浇筑砼过程中也不能损坏，否则要及时修正，浇筑砼时钢筋班应派护筋人员跟踪检查保护。用固定卡具定好从柱顶伸出的插筋位置，以保证上层柱筋不偏移。绑扎钢筋的扎丝丝扣要朝向构件内侧，避免扎丝在砼表面外露。7.3模板工程本工程基础、柱、梁、板均采用15mm厚木胶合板，用钢管、对拉螺栓及钢管连接、固定支撑，模板使用前涂刷脱模剂。模板拼接需严密，不漏浆，转角和特殊部位需要放大样准确配模。7.3.1 柱模板7.3.1.1框架柱截面用钢管加固，每层顶部3米以下为500，其余部位间距为400。7.3.1.2柱顶与梁交接处，要留出缺口，缺口尺寸即为梁的高及宽（梁高以扣除平板厚度计算）。7.3.1.3

15、 安装柱模时，应先在基础面（或楼面）上弹柱轴线及边线，同一柱列应先弹两端柱轴线及边线，然后拉通线弹出中间部分的轴线及边线。按照边线先把底部方盘固定好，然后再对准边线安装柱模板，为了保证柱模的稳定，柱模要与楼盖承重架连成整体，拉结固定。7.3.2 梁、板结构支模7.3.2.1 梁模板采用木胶合板，用对拉螺栓及钢管连接、固定支撑，梁底围檩采用普通脚手钢管48厚3.0mm。7.3.2.2 在梁底下设木楞间距0.3米，木楞搁栅支设于钢管承重架上。夹管设在梁两面模板下方，将梁侧板与底板夹紧。为了确保梁模支设的坚实，底层承重架搭设在夯实的地面上立杆底垫厚度不小于20mm的通长垫板。7.3.2.3 当梁的高

16、度较小时，可在侧板外面加斜撑，（见下图），独立梁的侧板上口用钢管相互卡住。 7.3.2.4 当梁高在600mm以上，其混凝土侧压力随梁的高的增大而加大，单用斜撑及夹条用圆钉钉牢，不易撑牢。因此，计划在梁的中部设一道或几道对拉螺栓将两侧模板拉紧，防止模板下口向外爆裂及中部鼓胀。见下图。其他按一般梁支模方法进行。7.3.2.5 为了深梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一侧模板撑好后就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。对拉螺栓均在钢筋入模后安装，安装时要求对拉螺栓外面套硬度高的PVC管，PVC管内径比对拉螺栓直径大2mm。两头设PVC堵头或橡胶垫圈。7.3.2.6 当梁的跨度在4m或4m以上时，在梁模的跨中

17、要起拱，起拱高度为梁跨度的23。7.3.2.7当梁模板设置对拉螺栓时进行有规律的布置，同一视觉范围内的对拉螺栓设置在同一水平面上，且水平间距相同。当出现对拉螺栓与钢筋相撞时应遵循钢筋避让对拉螺栓的原则。拉杆采用M12的Q235圆钢，并设PVC套管便于对拉螺杆可以重复利用(PVC套管壁厚要达到2mm以上，以便确保混凝土浇筑时套管不被压弯变形)，PVC套管两头各设PVC塑料堵头一个，PVC堵头紧贴模板面。纵向间距为500mm，现浇混凝土对模板的侧压力靠螺栓承受,内刚楞采用48钢管，模板水平及垂直方向拼缝设置根据模板尺寸及框架梁位置统一高度布置，高度小于1.2m的梁不设水平拼缝。接缝处采用双面胶粘贴

18、，必须确保接缝的严密。加固采用50100mm方木，外钢楞采用了两根48钢管横向配置。模板在上、中、下与承重脚手架连接，以保证模板的平直度和垂直度，模板与PVC套管间加垫橡胶垫。7.3.2.8 平板模板用光面木胶板，排骨档采用木楞间距300-400不等。7.3.2.9 框架梁计算书：一、工程属性新浇混凝土梁名称KL3新浇混凝土梁计算跨度(m)9.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800新浇混凝土结构层高(m)4梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24

19、钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.5非自定义:0.36风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、300混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(

20、mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)600 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2

21、k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.67kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.91kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12526.670.1520.08kNm Mmax/W0.08106/37

22、5002N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52120.51504/(10010000281250)0.019mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37524.910.15+0.4371.760.151.52kN R2=1.25q1l=1.2526.670.155kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37520.50.151.15kN R2=1.25q2l=1.2520.50.1

23、53.84kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1=max1.52+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.8-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21

24、，5+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=5.04kN/m q2max1.15+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，3.84+(0.3-0.1)0.3/23.87kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.041.22，0.55.040.620.91kNm Mmax/W0.91106/8333010.88N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.

25、6075.041.2，5.040.63.669kN max3Vmax/(2bh0)=33.6691000/(250100)1.1N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.8712004/(10093504166700)1.3mml/4001200/4003mm 2q2l24/(8EI)3.876004/(893504166700)1.48mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1

26、.1435.041.2，0.3935.041.2+5.040.66.91kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.29kN，R26.91kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.871.2，0.3933.871.2+3.870.65.31kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.79kN，R25.31kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主

27、梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.422106/449094.06N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.921kN max2Vmax/A=23.9211000/42418.5N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.15mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.37kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件

28、能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.37kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1600/15.9=100.63=150 长细比满足要求！ 查表得，0.59 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.361.21.62/100.13kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+0.91.42124.41kN/m 2)小梁验算 q1max1.39+(0.3-0.1)0.