隆尧世纪城1#2#号楼大体积混凝土施工方案.docx

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隆尧世纪城1#2#号楼大体积混凝土施工方案

隆尧县韵舟世纪城1#2#住宅楼

大体积砼施工方案

编制人：

张梅海职务（职称）：

工程师

审核人：

任玉仲职务（职称）：

工程师

批准人：

贾永伟职务（职称）：

总工

邯郸锦都建筑安装工程有限公司

2013年8月

大体积砼施工方案

一、编制依据

1.《韵舟世纪城1#2#楼》施工组织设计。

2.《韵舟世纪城1#2#楼》施工图纸。

3.《地基与基础工程施工质量验收规范》（GBJ202）

4.《地下室防水工程施工质量验收规范》（GB50208）

5.《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204）

6.《混凝土质量控制标准》（GB50164）

二、工程概况

本工程为隆尧韵舟世纪城1#2#楼，总建筑面积为29111.14m2，建筑高度69.75m。

地上二十三层，地下一层，主要结构形式为剪力墙结构（局部为框架结构）。

层高2.9m，二十三层3m。

基础形式为筏板基础，筏板厚度为1000mm，筏板混凝土可按照大体积混凝土进行控制。

三、施工部署

1.施工组织

1.1.项目部成立以项目经理李文同为组长的领导小组，小组的成员由张梅海、陈连庆、贾东勇、任新顺、更海松组成，负责底板大体积砼的浇筑的质量。

1.2.施工队人员组织：

成立由队长为组长的领导班子，成立两个班组，明确人员分工，各行其责，每个区施工时每个班组人员组织如下∶

人员组合：

交通指挥1人，记录2人，振捣手4人，后台放料2人，布料、拆管10人，抹压、摊平13人，看模2人，调钢筋2人，临水1人，临电1人,塔吊及指挥3人。

1.3.施工顺序

根据现场实际情况，底板以后浇带为界分两次浇筑，施工顺序为：

由西向东连续作业，每个区施工时先浇筑集水坑部位，然后浇筑底板。

1.4.施工计划安排

底板砼浇筑安排在8月27日至8月29日之间进行。

2.施工准备

2.1.技术准备

2.1.1.项目部会同搅拌站一起提前选定外加剂，做好试配，同时搅拌站提前三天做好原材料的储备。

2.1.2.支设好后浇带处的模板，并做好防水处理。

2.1.3.测温计10根提前购置。

2.1.4.对参加底板砼施工的管理人员及操作人员进行培训，明确施工方法及施工程序。

2.1.5.注意天气预报，避开大雨浇筑砼。

2.2.生产准备

2.2.1.临时用水∶砼罐车冲洗后的废水先流经沉淀池，养护用水利用已沿塔吊接至地下二层的DN25的用水管，用橡皮管将水引至用水点。

2.2.2.临时用电∶6根振捣棒分接2台移动配电箱，为确保安全，振捣器实行一机一闸一漏，其漏电电流不大于30mA，动作时间不大于0.1秒。

2.2.3.施工机械∶根据现场情况，所需机械如下表∶

序号

机械名称

数量

备注

1

罐车（9m3）

8辆

2

汽车泵

1台

塔吊备用

4

φ50振捣棒

3根

3根备用

四、主要施工方法及技术措施

1.主要施工方法

1.1.预拌砼的供应及质量要求

由于砼方量一般，故选定由一个一级站供应砼，但要严格控制原材料及配合比，要求砼的初凝时间不小于8～10h，砼现场坍落度180mm。

1.2.施工机械及布置∶选用1台汽车泵，布置在基坑北侧中间部位，砼罐车停留在基坑北侧，并安排专人负责指挥车辆进出。

1.3.砼的运输∶由于道路畅通，便于混凝土浇筑，因此，底板混凝土选择在早上8：

00后开始浇筑，现场设置1台混凝土输送泵，根据泵送能力及现场实际情况：

每小时泵送混凝土按40m3考虑（砼泵输送能力为80m3/h），搅拌站共需配备9m3/台罐车5～6辆，预计浇筑时间需要10h左右。

1.4.底板砼浇筑：

采用由西向东浇筑的方法,，浇筑砼采用斜面式薄层浇捣，即利用自然斜淌形成斜坡，“由远至近、一个坡度、薄层浇筑、一次到顶”的方法。

每作业面分前、中、后三排振捣砼，在出料口、坡角、坡中各配备2根振捣棒振捣，边浇筑边成型及抹平底板表面，标高、厚度采用水准仪定点测平，用小白线严格控制板面标高和表面平整；砼浇筑使用Ф50振捣棒，振捣时要做到“快插慢拔”，振捣延续时间以砼表面呈现浮浆和不再沉落、气泡不再上浮来控制，避免振捣时间过短和过长。

Ф50振捣棒有效半径R按30cm考虑（此数据为经验数据），则振捣棒插点的移动距离不能大于其作用半径的1.5倍，即45cm；插点方式选用行列式或边格式，振捣时注意振捣棒与模板的距离，不准大于0.5R，即15cm，并避免碰撞钢筋、模板、预埋管；为使分层浇筑的上下层砼结合为整体，振捣时振捣棒要求插入下一层砼不少于5cm；砼浇筑过程中表面的泌水及时排入电梯井坑或集水坑内，用潜水泵抽走；砼浇筑过程中，钢筋工经常检查钢筋位置，如有移位，必须立即调整到位。

1.5.砼表面处理

大体积砼表面的泥浆较厚，浇筑后4～8h内初步用长刮尺刮平，初凝前用铁滚筒滚压两遍，再用木抹子搓平压实，然后用塑料地膜进行覆盖，以防砼表面风干性应力裂缝。

1.6.砼试块制作和坍落度检测

砼试块按每100m3取样一次，留置一组标养试块，小于500m3留置1组抗渗试块；预拌砼到达现场后，试验员检查砼的坍落度，每工作班不少于2次，并做好记录。

1.7.砼养护

砼浇筑完成12h后周边开始蓄水养护，养护时间不少于14d。

1.8.砼测温

沿浇筑方向选取具有代表性的位置固定测温布置点，共8处24个点，每处垂直方向沿板底、板中和板面布置3个点，板面测温点距离板面200mm，板底测温点距离板底面200mm，板中测温点深为800mm，且距钢筋的距离大于30mm；本工程采用设专人进行测温工作，坚持24h连续测温，砼终凝后，开始测温，3d内每4h测一次，3d后每8h测一次，测温度要求准确、真实；测温点布置见下图。

测温孔布置示意图

2.技术措施

为了降低大体积砼的最高温度，使中心温度与表面温度之差不大于25℃，最主要的措施是降低砼的水化热，为此会同搅拌站制订以下措施∶

2.1.水泥∶选用32.5#矿渣水泥，其特点是水化热较低，水泥用量为360Kg/m3左右。

2.2.掺加料∶砼中掺入一定数量的粉煤灰，不仅能取代部分水泥，还能改善砼的可泵性，降低砼中的水泥水化热，本工程掺Ⅱ级磨细粉煤灰，掺量约72Kg/m3左右。

2.3.粗、细骨料∶选用5～40mm的石子，石子含泥量小于1%；细骨料采用中粗砂，细度模数在2.3以上，含泥量小于2%。

2.4.外加剂∶掺入水泥用量10%的CEA膨胀剂，能有效地防止龟裂，提高防水性能。

2.5.砼搅拌站预先将砂石料入库，防止因冬季下雨下雪含有冰块，降低砂石的温度。

2.6.砼的搅拌用水采用井水，降低砼的出机温度。

3、砼施工质量保证措施

3.1振动棒应快插慢拔，插点均匀，逐点移动，均匀振实。

移动间距不大于振动棒作用间距的1.5倍。

振捣上一层时，应插入下一层5cm，以消除两层之间的接缝。

不同作业组在振捣交接处时，应注意配合，防止漏振。

3.2浇捣砼全过程中，选派一名材料员，抽检泵车砼坍落度。

在承台砼表面覆盖保温材料以提高砼表面温度，控制砼内外温差。

3.3本工程采用先覆盖一层塑料薄膜、盖一层麻袋，且遮盖严密，以保湿保温。

薄膜的搭接不得小于150mm，麻袋的搭接不得小于100mm，且上、下层麻袋搭接位置必须错开。

墙柱插筋之间狭小空间必须特别注重保温措施。

麻袋的湿润以喷雾代替洒水，以免混凝土内外产生过大温差造成的副作用。

4、砼泵送质量保证措施：

4.1泵送混凝土前，先把储料斗内清水从管道泵出，达到湿润和清洁管道的目的，然后向料斗内加入与混凝土配比相同的水泥砂浆（或1:

2水泥砂浆），润滑管道后即可开始泵送混凝土。

4.2开始泵送时，泵送速度宜放慢，油压变化应在允许范围内，待泵送顺利时，才用正常速度进行泵送。

4.3泵送期间，料斗内的混凝土量应保持不低于缸筒口上10mm到料斗口下150mm之间为宜。

避免吸入效率低，容易吸入空气而造成塞管，太多则反抽时会溢出并加大搅拌轴负荷。

4.4混凝土泵送宜连续作业，当混凝土供应不及时，需降低泵送速度，泵送暂时中断时，搅拌不应停止。

当叶片被卡死时，需反转排队，再正转、反转一定时间，待正转顺利后方可继续泵送。

五、质量保证措施

1.保证项目

1.1.砼所用的水泥、水、骨料、外加剂及砼的配合比、原材料计量、搅拌等必须符合规范及有关规定，检查出厂合格证和试验报告是否符合质量要求。

1.2.砼强度的试块取样、制作、养护、和试验要符合《混凝土强度检验评定标准》（GBJ107—87）的规定。

2.基本项目：

砼应振捣密实；不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣、麻面等缺陷，预埋件位置正确。

3.允许偏差项目

①标高允许偏差：

±5mm；

②表面平整度允许偏差：

4mm；

③轴线位移允许偏差：

5mm；

④墙、柱、梁截面尺寸允许偏差：

5mm

六、成品保护

1.施工缝、止水片、支模铁件设置与构造须符合设计要求。

2.为保护钢筋、模板尺寸位置正确，不得碰撞、改动模板、钢筋。

3.在支模或吊运其它物件时，不得碰坏止水环。

4.保护好水电埋管及预埋件和测温管，振捣时勿挤偏或埋入砼内。

七、安全文明施工及环保措施

1.施工现场的各种安全，消防设施的劳动保护器材要加强管理，定期进行检查维修，及时消除隐患，保证其安全有效。

2.积极监督检查逐级安全责任制的贯彻和执行情况，定期进行安全工作大检查。

3.遗洒的砼及时清理外运，做到工完料净脚下清，保持施工现场的整洁，干净。

4.各种机械使用维修保养人定人定期检查，保持机械场地的整洁。

5.现场道路场地全部用混凝土硬化，并随时进行清扫、洒水，保持场地内干净湿润，避免尘土满天飞扬；

6.现场作业面禁止从基坑向下抛掷东西，防止砸伤人。

7.大门内侧设两个5×0.5×0.6m的沉淀槽，再加0.7×0.7×0.8m沉淀池。

8.夜间施工禁止大声喧哗，尽量使用低噪声的振捣棒。

应合理安排施工顺序，要配备足够的照明，防止碰撞各种管线、模板、预埋件等及现场设施等。

九、大体积砼裂缝计算

在大体积混凝土浇筑前，根据施工拟采用的防裂措施和现有的施工条件，先计算混凝土的水泥水化热的绝热最高温升值、各龄期收缩变形值、收缩当量温差和弹性模量，然后通过计算，估量可能产生的最大温度收缩应力，如不超过混凝土的抗拉强度，则表示所采取的防裂施工措施能够有效的控制和预防裂缝的出现，如果超过混凝土的抗拉强度，则可采取措施调整混凝土的入模温度、降低水化热温升值、降低混凝土的内外温差、改善施工操作工艺和混凝土拌合物性能等技术措施重新计算，直至计算的应力在允许的范围内。

1.混凝土的水化热绝热温升值

T（t）=CQ×（1-e-mt）/c·ρ

T（3）=300×250×（1-2.718-0.3×3）/0.96×2400=19.3℃

Tmax=300×334/0.96×2400=43.5℃

T（t）——混凝土浇筑完t段时间，混凝土的绝热温升值（℃）

C——每立方米混凝土的水泥用量（㎏）

Q——每千克水泥水化热（J/㎏）

c——混凝土的热比，一般由0.92—1.00，取0.96（J/㎏·K）ρ——混凝土的质量密度，取2400㎏/m3

e——常数，e=2.718

m——与水泥品种、浇筑时与温度有关的经验系数，一般为0.2-0.4

t——混凝土浇筑后至计算时的天数

2.各龄期混凝土的收缩变形值

εy（t）=ε0y（1-e-0.1t）ΣMi=3.24×10-4×（1-e-0.1t）×1.25×1.35×1.0×1.0×1.0×0.93×0.54×1.2×1.0×0.9

=2.965×10-4×（1-e-0.1t）

式中εy（t）——各龄期（d）混凝土的收缩相对变形值

ε0y——标准状态下最终收缩值（即极限收缩值）取3.24×10-4

Mi——考虑各种非标准条件的修正系数。

查表得：

M1=1.25M2=1.35M3=1.0M4=1.0M5=1.0

M6=0.93M7=0.54M8=1.2M9=1.0M10=0.9

3.各龄期混凝土收缩当量温差

Ty（t）=-εy（t）/α

式中Ty（t）——各龄期（d）混凝土收缩当量温差

α——混凝土的线膨系数，取1.0×10-5

εy（30）=0.768×10-4Ty（30）=7.68℃

εy（27）=0.702×10-4Ty（27）=7.02℃

εy（24）=0.633×10-4Ty（24）=6.33℃

εy（21）=0.562×10-4Ty（21）=5.62℃

εy（18）=0.488×10-4Ty（18）=4.88℃

εy（15）=0.413×10-4Ty（15）=4.13℃

εy（12）=0.335×10-4Ty（12）=3.35℃

εy（9）=0.255×10-4Ty（9）=2.55℃

εy（6）=0.173×10-4Ty（6）=1.73℃

εy（3）=0.088×10-4Ty（3）=0.88℃

各龄期混凝土的综合温度及总温差

各龄期混凝土降温的综合温差

T（6）=2.02+1.73-0.88=2.87℃

T（9）=2.82+2.55-1.73=3.64℃

T（12）=2.90+3.35-2.55=3.70℃

T（15）=2.38+4.13-3.35=3.16℃

T（18）=1.67+4.88-4.13=2.42℃

T（21）=1.41+5.62-4.88=2.15℃

T（24）=0.70+6.33-5.62=1.41℃

T（27）=1.14+7.02-6.33=1.83℃

T（30）=1.23+7.68-7.02=1.89℃

底板的总温差

T=T（6）+T（9）+T（12）+T（15）+T（18）+T（21）+T（24）+T（27）+T（30）

=2.87+3.64+3.70+3.16+2.42+2.15+1.41+1.83+1.89

=23.07℃

4.各龄期混凝土弹性模量

E（t）=E（0）（1-e-0.09t）

式中E（t）——混凝土从浇筑至计算时的弹性模量（N/㎜2）；计算温度应力时，一般取平均值。

E（0）——混凝土的最终弹性模量（N/㎜2）

E（3）=0.260×105×（1-e-0.09×3）=0.0616×105N/mm2

E（6）=0.260×105×（1-e-0.09×6）=0.1080×105N/mm2

E（9）=0.260×105×（1-e-0.09×9）=0.1443×105N/mm2

E（12）=0.26×105×（1-e-0.09×12）=0.1716×105N/mm2

E（15）=0.26×105×（1-e-0.09×15）=0.1924×105N/mm2

E（18）=0.26×105×（1-e-0.09×18）=0.2080×105N/mm2

E（21）=0.26×105×（1-e-0.09×21）=0.2210×105N/mm2

E（24）=0.26×105×（1-e-0.09×24）=0.2300×105N/mm2

E（27）=0.26×105×（1-e-0.09×27）=0.2371×105N/mm2

E（30）=0.26×105×（1-e-0.09×30）=0.2430×105N/mm2

5.各龄期混凝土的应力松驰系数

考虑荷载持续时间和龄期的影响，查得混凝土各龄期的应力松驰系数为∶

S（3）=0.186S（6）=0.208S（9）=0.214

S（12）=0.215S（15）=0.233S（18）=0.252

S（21）=0.301S（24）=0.524S（27）=0.570

S（30）=1.00

6.混凝土的温度收缩应力

混凝土因外约束引起的温度、收缩应力可按以下简化公式计算

α=E（t）·α·△T·S（t）·R/（1-υ）

式中△T——混凝土的最大综合温差（℃），△T=T（t）+T0-Th

T0——混凝土的入模温度（℃）

Th——混凝土浇筑后达到稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气温；当大体积混凝土结构暴露在室外且未回填时，△T值混凝土水化热最高温升值（包括浇灌入模温度）与当地月平均最低温度之差进行计算。

S（t）——考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.3～0.5

R——混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R=1；当为滑动的垫层时，R=0；一般地基取0.25～0.50

υ——混凝土的泊松比，可采用0.15～0.20

6.1.底板水平阻力应力计算

地基水平阻力系数CX值计算，根据场地情况取CX1=4.0×10-2N/mm2。

6.2.各台阶温度差和收缩引起的温度应力

a.6天（第一台阶降温，自第六至第三十天温差和收缩引起的应力）∶

根据公式σmax=ΣΔσi=-ΣEi（t）αΔTi（t）（1-1/（chβL/2））S（t）和

β=（CX/HEi（t））1/2可求得∶

当t=6β=（4.0×10-2/（2200×0.108×105））1/2=4.23×10-5

βL/2=4.23×10-5×98200/2=2.076

则可得到chβL/2=4.052

σ（6）=0.108×105×1.0×10-5×2.87×（1-1/4.052）×0.208

=0.0485Mpa

b.当t=9β=（4.0×10-2/（2200×0.1443×105））1/2=3.66×10-5

βL/2=3.66×10-5×98200/2=1.797

则可得到chβL/2=3.099

σ（9）=0.1443×105×1.0×10-5×3.64×（1-1/3.099）×0.214

=0.0763Mpa

c.当t=12β=（4.0×10-2/（2200×0.1716×105））1/2=3.36×10-5

βL/2=3.36×10-5×98200/2=1.650

则可得到chβL/2=2.700

σ（12）=0.1716×105×1.0×10-5×3.70×（1-1/2.700）×0.215

=0.0860Mpa

d.当t=15β=（4.0×10-2/（2200×0.1924×105））1/2=3.17×10-5

βL/2=3.17×10-5×98200/2=1.556

则可得到chβL/2=2.477

σ（15）=0.1924×105×1.0×10-5×3.16×（1-1/2.477）×0.233

=0.0844Mpa

e.当t=18β=（4.0×10-2/（2200×0.208×105））1/2=3.05×10-5

βL/2=3.05×10-5×98200/2=1.498

则可得到chβL/2=2.350

σ（18）=0.208×105×1.0×10-5×2.42×（1-1/2.350）×0.252

=0.0730Mpa

f.当t=21β=（4.0×10-2/（2200×0.221×105））1/2=2.96×10-5

βL/2=2.96×10-5×98200/2=1.453

则可得到chβL/2=2.255

σ（21）=0.221×105×1.0×10-5×2.15×（1-1/2.255）×0.301

=0.0798Mpa

g.当t=24β=（4.0×10-2/（2200×0.230×105））1/2=2.900×10-5

βL/2=2.900×10-5×98200/2=1.424

则可得到chβL/2=2.197

σ（24）=0.230×105×1.0×10-5×1.41×（1-1/2.197）×0.524

=0.0925Mpa

h.当t=27β=（4.0×10-2/（2200×0.237×105））1/2=2.86×10-5

βL/2=2.86×10-5×98200/2=1.404

则可得到chβL/2=2.160

σ（27）=0.237×105×1.0×10-5×1.83×（1-1/2.160）×0.570

=0.1330Mpa

i.当t=30β=（4.0×10-2/（2200×0.243×105））1/2=2.82×10-5

βL/2=2.82×10-5×98200/2=1.385

则可得到chβL/2=2.122

σ（30）=0.243×105×1.0×10-5×1.89×（1-1/2.122）×1.0

=0.243Mpa

j.总降温产生的最大拉应力

σmax=0.0485+0.0763+0.0860+0.0844+0.0730+0.0798+0.0925

+0.133+0.243=0.9165Mpa

混凝土C35，取Rf=1.8/0.9165=1.96>1.15,满足抗裂条件。