2bh
2×60×90
主楞抗剪强度满足要求!
3.3.3挠度验算
1荷载计算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.425kN.
(次梁传来的q=28.8×0.15=4.32KN/m;次梁的最大支座力:
1.1ql=1.1×4.32×0.3=1.425kN(建筑结构静力计算手册)
2、计算参数
主楞弹性模量:
E=10000N/mm2。
主楞最大容许挠度值:
300/250=1.2mm;
截面惯性矩I=60×90×90×90/12=3645000
3、挠度验算
ν=标准系数×ql3/100EI(建筑结构静力计算手册)
ν=1.146×1425×3003/100×10000×3645000=0.012
经计算主楞最大挠度Vmax=0.012mm<1.2mm。
满足要求!
3.4KL1对拉螺栓验算
本工程对拉螺栓采用M14,间距@300mm。
3.4.1对拉螺栓轴力计算
对拉螺栓轴力设计值:
N=abFs(5.2.3—1)
式中:
a——对拉螺栓横向间距;
b——对拉螺栓竖向间距;
Fs——新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值:
;
其中0.95为荷载值折减系数;
Fs=0.95(rGG4k+rQQ2k)
=0.95×(1.2×28.8+1.4×4)
=38.15kN。
N=abFs=0.30×0.30×38.15=3.43kN。
3.4.2对拉螺栓可承受的最大轴向拉力计算
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值:
Ntb=AnFtb(5.2.3—2)
式中:
An——对拉螺栓净截面面积
Ftb——螺栓的抗拉强度设计值
表5.2.3对拉螺栓轴向拉力设计值(
)
螺栓直径
(mm)
螺栓内径
(mm)
净截面面积
(mm2)
重量
(N/m)
轴向拉力设计值
(kN)
M12
9.85
76
8.9
12.9
M14
11.55
105
12.1
17.8
M16
13.55
144
15.8
24.5
M18
14.93
174
20.0
29.6
M20
16.93
225
24.6
38.2
M22
18.93
282
29.6
47.9
本工程对拉螺栓采用M14,其截面面积An=105.0mm2。
可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=AnFtb=105×170=17.85kN
3.4.3验算
(5.2.3—3)
Ntb=AnFtb=105×170=17.85kN>N=abFs=3.43kN。
满足要求!
3.5KL1梁底模板面板验算
面板采用木胶合板,厚度为18mm。
取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元。
面板的截面抵抗矩W=100×1.8×1.8/6=54cm3;
截面惯性矩I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4;
模板及其支架自重标准值
=0.3kN/m2
新浇筑混凝土自重标准值
=24kN/m3×1.2m=28.8kN/m2
钢筋自重标准值
=1.5kN/m2×1.2m=1.8kN/m2
振捣混凝土时产生的荷载标准值
=2kN/m2
3.5.1强度验算
1、梁底次(主)楞为3根,面板按简支板计算,其计算跨度取梁底次楞间距,L=0.25m。
2、荷载计算
作用于梁底模板的均布线荷载设计值为:
q1=0.9×[1.2×(
×1.2+
×1.2+
)+1.4×
]×1
=0.9×[1.2×(24×1.2+1.5×1.2+0.3)+1.4×2]×1=35.89kN/m
q2=0.9×[1.35×(
×1.2+
×1.2+
)+1.4×0.7×
]×1
=0.9×[1.35×(24×1.2+1.5×1.2+0.3)+1.4×0.7×2]×1=39.31kN/m
根据以上两者比较应取q=39.31kN/m作为设计依据。
图5.3.1-1计算简图(kN)
图5.3.1-2弯矩图(kN.m)
图5.3.1-3剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为:
N1=0.375×39.31×0.45=6.63kN;
N2=0.250×39.31×0.45=4.42kN;
最大弯矩Mmax=0.07ql2=0.07×39.31×0.45×0.45
=0.55kN.m
梁底模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=12.5N/mm2;
面板的截面抵抗矩W=1000×18×18/6=54000mm3;
梁底模板的弯曲应力按下式计算:
σ=
Mmax
=
0.55×106
=
10.185N/mm2<12.5N/mm2
W
54×103
满足要求!
3.5.2挠度验算
挠度应按下列公式进行验算:
(5.2.1—4)
式中
───恒荷载均布线荷载标准值;
───弹性模量;
───截面惯性矩;
───面板计算跨度;
───容许挠度。
钢模板应按本规范表4.4.2采用;木和胶合板面板应按本规范第4.4.1条采用。
)
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:
q=1×(
×1.2+
×1.2+
)
=1×(24×1.2+1.5×1.2+0.3)
=30.90kN/m;
面板弹性模量:
E=4500N/mm2;
(面板采用木胶合板,厚度为18mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm。
)
截面惯性矩I=1000×18×18×18/12=486000mm4;
Vmax=5×30.90×0.225×0.225×0.225×0.225/384×4500×486000
=5×30.90×225×225×225×225/384×4500×486000=0.471mm
梁底模板的最大容许挠度值:
600/400=1.5mm;
最大变形Vmax=0.471mm<1.5mm
满足要求
3.6KL1梁底模板次(主)楞验算
3.6.1强度验算
本工程梁底模板次楞采用方木,宽度100mm,高度100mm。
次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=10×10×10/6=166.667cm3;
I=10×10×10×10/12=833.333cm4
最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和取受力最大的次楞,按照三跨连续梁进行计算,其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距,L=1m。
次楞计算简图
荷载设计值q=6.63/1=6.63kN/m;(6.63为模板传来的支座反力,1为次梁的跨距)
最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×6.63×12=0.663kN.m;(建筑结构静力计算手册)
次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2;
抗弯强度按下式计算:
σ=
Mmax
=
0.663×106
=3.978N/mm2<17N/mm2
W
166.667×103
次楞抗弯强度满足要求!
3.6.2抗剪强度验算
V=0.6ql=0.6×6.63×1=3.978KN(建筑结构静力计算手册)
木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2;
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
=
3×3.978×103
=0.60N/mm22bh
2×100×100
次楞抗剪强度满足要求!
3.6.3挠度验算
次楞最大容许挠度值:
l/250=1000/250=4mm;
验算挠度时不考虑可变荷载值,只考虑永久荷载标准值:
q1=
×0.8+
×0.8+
×1
=24×1.2+1.5×1.2+0.3×1=30.9kN/m
N1=0.375×39.31×0.45=6.63kN;
N2=0.250×39.31×0.45=4.42kN;
q=6.63/1=6.63N/mm;
次楞弹性模量:
E=10000N/mm2;
挠度按下式计算:
ν=
0.677ql4
=
0.677×6.63×10004
=0.539mm<4mm
100EI
100×10000×833.333×104
次楞挠度满足要求!
3.7扣件抗滑移验算
(水平杆传给立杆荷载设计值R=0KN,由于采用顶托,不需要进行扣件抗滑移的计算。
)
扣件连接方式采用双扣件,扣件抗滑承载力设计值:
Rc=12kN
水平杆通过扣件传给立杆的最大荷载设计值:
R=4.901kN
R3.8KL1立杆稳定性验算
3.8.1立杆轴心压力设计值N计算
上部梁传递的最大荷载设计值:
4.901kN;
立杆承受支架自重荷载标准值:
0.127kN/m
立杆承受支架自重荷载设计值:
1.35×12×0.127=2.057kN
立杆轴心压力设计值N:
4.901+2.057=6.958kN;
3.8.2立杆稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
N
+
Mw
≤f
ϕA
W
式中:
N----轴心压力设计值(kN):
N=6.958kN;
φ----轴心受压稳定系数,由长细比λ=Lo/i查表得到;
L0---立杆计算长度(m),L0=h,h为纵横水平杆最大步距,L0=1.2m。
i----立杆的截面回转半径(cm),i=1.59cm;
A----立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2;
Mw----风荷载产生的弯矩(标准值)设计值;
W----立杆截面抵抗矩(cm3):
W=4.49cm3;
f----钢材抗压强度设计值N/mm2,f=205N/mm2;
立杆长细比计算:
λ=Lo/i=120/1.59=75.4<150,长细比满足要求!
按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.594;
立杆稳定性计算按下式计算:
N
+
Mw
=
6.958×103
+
0.130×106
=27.627+28.953=56.580N/mm2ϕA
W
0.594×4.24×102
4.49×103
立杆稳定性满足要求!
3.9楼板模板面板验算
面板采用木胶合板,厚度为18mm。
取板底横向水平杆间距1m作为计算单元。
面板的截面抵抗矩W=100×1.8×1.8/6=54cm3;
截面惯性矩I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4;
模板及其支架自重标准值
=0.3kN/m2
新浇筑混凝土自重标准值
=24kN/m3×0.15m=3.6kN/m2
钢筋自重标准值
=1.5kN/m2×0.15m=0.225kN/m2
振捣混凝土时产生的荷载标准值
=2kN/m2
面板采用木胶合板,厚度为18mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm。
面板的截面抵抗矩W=1000×18×18/6=54000mm3;
截面惯性矩I=1000×18×18×18/12=486000mm4;
1、板底次楞间距150mm,面板按3跨连续梁计算,其计算跨度取板底次楞间距,L=0.15m。
2、荷载计算
作用于板底模板的均布线荷载设计值为:
q1=0.9×[1.2×(
×0.15+
×0.15+
)+1.4×
]×1
=0.9×[1.2×(24×0.15+1.5×0.15+0.3)+1.4×2]×1=6.975kN/m
q2=0.9×[1.35×(
×0.15+
×0.15+
)+1.4×0.7×
]×1
=0.9×[1.35×(24×0.15+1.5×0.15+0.3)+1.4×0.7×2]×1=6.775kN/m
根据以上两者比较应取q=6.975kN/m作为设计依据。
图3.9.1楼板底模计算简图
3、强度验算
(5.2.1—2)
式中
───最不利弯矩