脚手架施工方案.docx

脚手架施工方案.docx

《脚手架施工方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《脚手架施工方案.docx（19页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

脚手架施工方案

第一章脚手架搭设施工方案

一、工程概况

怡隆苑经济适用住房小区第二标段B栋工程，位于恩施市施州大道517号，钢筋混凝土框架-剪力墙结构。

地下一层，层高3.9m；地上十五层，标准层层高3m；室内外高差0.30m，建筑总高度45.30m，总建筑面积12593.05m2,泵送商品混凝土。

二、编制依据

（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）

（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）

（3）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）

（4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

（5）《建筑结构静力计算手册》

（6）本工程图纸

三、搭拆人员、材料选择、材料验收

1、脚手架架子工必须根据国家规定，经培训考核合格，持证上岗，同时上岗人员应定期体检，体检合格者方可从事脚手架的搭设和拆除作业。

本工程搭设人员：

（负责人：

沈维平）

搭设脚手架人员必须戴好安全帽，系好安全带，穿好防滑鞋，穿着衣服应紧身。

2、本工程采用落地式双排钢筋脚手架，具体所用材料：

（1）立杆、水平杆：

采用Φ48mm×3.5mm钢管，惯性矩I=12.19（cm4），截面模量W=5.08（cm3），截面积A=4.89（cm2），回转半径i=1.58（cm），钢管自重:

3.84（kg/m）,Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值：

f=205（N/mm2），弹性模量：

E=2.06×105（N/mm2）

（2）扣件：

采用可锻铸铁制的扣件，在螺栓拧紧力矩达60N·m时，不得发生破坏。

（3）脚手板：

采用竹串片脚手板。

（4）连墙杆：

连墙杆采用钢管接预埋钢管，预埋钢管主体施工时埋入主体梁和柱内。

伸入和伸出梁和柱200mm。

用两个扣件与连墙杆连接。

3、材料验收

（1）、使用的钢管、扣件及螺栓等配件必须规格统一，应具有出厂合格证、测试报告合格证（准用证）。

（2）、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

（3）、钢管必须涂有防锈漆，剪刀撑应刷红白相间的着色标志。

（4）、旧扣件使用前应检查，有裂缝、变形的严禁使用，滑丝的螺栓必须更换。

四、脚手架搭设

1、脚手架搭设方式

本工程脚手架采用双排扣件式钢管脚手架。

2、脚手架用途

主要用于安全防护和装饰施工时用，在主体施工期间只作安全防护用，故不安装栏杆和挡脚板；在装饰施工期间再安装，脚手板每隔三层满铺，共铺设5层，装饰施工时同时作业层数不超过两层。

搭设高度：

本工程脚手架总搭设高度46.8m。

3、脚手架基础

本工程背侧面脚手架基础为回填土，为了保证安全施工，第一步对建筑物周边回填土进行夯实，第二步对夯实地面干铺碗口石，第三步在碗口石上浇筑200mm厚C20砼；正立面脚手架直接搭设在B/C栋间地下车库顶板上，脚手架范围内车库顶板梁、板模板及其支撑不拆除，用于承受脚手架自重及施工荷载。

其次，在每根钢管脚手架底部用150×150×5ｍｍ的钢板上焊上Φ51的钢管，三方钢板与钢管相焊接，150×150ｍｍ的钢板底部留一小孔进行排水。

4、本工程脚手架设计尺寸

（1）立杆纵距为1.5m。

（2）立杆横距为1.00m。

（3）每步高度为1.5m。

（4）横向水平杆挑出内立杆0.1m。

（5）脚手架的底步立杆采用不同长度的钢管，参差布置为4m、6m，使相邻两根立杆上部接头相互错开，不在同一平面上，以保证脚手架的整体性和稳定性，立杆搭设时应垂直稳立，采用斜撑、抛撑撑住，底部都应用横楞相互连接。

5、搭设顺序

搭设准备（架体基础）→放立杆位置线→竖主立杆→安放大横杆→安放小横杆→铺脚手片→绑扎斜撑和剪刀撑→设置连墙杆→绑扎挡脚板→张挂安全网。

栏杆和挡脚板装饰施工时再安装。

所有杆件连接均须用螺栓扣件，每个节点的螺栓均要拧紧（45~60N·m），脚手架应横平竖直。

6、立杆设置方法：

准备工作做好后，放线定位和脚手架底部钢板的焊接。

7、扫地杆

纵向扫地杆用直角扣件固定在距基础上方0.2m的立杆上，横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下的立杆上。

8、立杆接长方式

应用对接法，各层各步接头采用对接扣件，立杆上的对接扣件交叉布置，两根相邻立杆的接头不设置在同步内，扣件接头中心至主节点的距离不大于0.6m。

9、立杆顶端高度

施工过程中，要高出作业层1.5m，搭设完毕，高出檐口1.5m。

10、安全网、脚手板

密目网从首层脚手板以上满铺，安全网每层铺一道，同时施工作业层铺一道。

脚手板首层满铺，再每隔三层满铺，共铺五层。

11、连墙杆

连墙杆采用钢管接预埋钢管，预埋钢管主体施工时埋入主体梁和柱内。

伸入和伸出梁和柱200mm。

用两个扣件与连墙杆连接。

脚手架与施工进度同步搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙杆以上二步。

12、剪刀撑与横向斜撑的设置方法：

剪刀撑沿脚手架纵向两端和转角处起连续设置，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间，用斜杆搭成剪刀撑，自下而上循序连续设置，到架体顶部。

最下面的一根剪刀撑交叉的搭设伸至地面，基础同立杆，同时搭接钢管参差且剪刀撑的交叉点在同一水平面上，剪刀撑钢管接长采用搭接方式，搭接长度为1.2m，并采用两只转向扣件锁紧，扣件上下两端为0.1m，中间为1m。

剪刀撑斜杆用旋转扣件，固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于0.15m。

本脚手架除拐角应设置横向斜杆外，中间应每隔6跨设置一道。

脚手架第二步开始以上每步应满铺脚手片，脚手板四角应用14#铅丝扎牢，施工操作上靠墙面部位应离开墙面0.12m铺设脚手片。

脚手架的小横杆靠墙一端距墙的距离为0.1m，同一平面上小横杆应对背设置，同时立杆上下对直。

13、避雷

脚手架的四角从立杆底部焊接ф12钢筋接建筑物避雷接地系统。

五、脚手架设计

1、搭设方式与主要参数

项目

内容

用途

安全防护，装修,装修荷载：

2.0kN/m2

材料

Ф48×3.5钢管，f=205N/mm2

搭设高度

高度46.8m

步距

1.5m

跨度

1.5m

立杆横距

1.05m

内排立杆距墙面距离

0.15m

小横杆挑出立杆长度

内

0.1m

外

0.1m

连墙杆形式

拉筋与同立杆材料顶撑结合

连墙杆布置

两步三跨，竖向间距3.2，横向间距4.5m

脚手板

竹串片脚手板，自重标准值：

0.15kN/m2

栏杆及挡脚板

操作层,自重标准值：

0.11kN/m

安全网、密止网

密目网架体外侧及首层脚手板以上满挂,平网按首层、操作层设置，中间层隔层布置。

本地区基本风压

0.3kN/m2

2、立杆计算：

2.1、立杆段自重产生的轴向力设计值NG1k

由规范5.3.7式得Hs=[H]/（1-0.001[H]）=46.8/（1-0.001×46.8）=49.1m

NG1k=Hsgk=49.1×0.1345=6.6kN

gk按规范JGJ130-2001附录A表A-1采用

2.2、构配件自重标准值产生的轴向力NG2k

步数：

46.8/1.5=31.2，取31步进行计算；根据施工现场实际情况：

满铺脚手板5层,同时施工操作2层,操作层设挡脚板和栏杆。

脚手板：

传至立杆1/2×0.15×1.0×1.5×7=0.79kN

栏杆、挡脚板：

0.11×1.5×2/2=0.17kN

安全网：

0.005×1.5×（48-1.5）=0.35kN

则有外立杆NG2k1=0.79+0.17+0.35=1.31kN

内立杆NG2k2=0.79kN

因NG2k1＞NG2k2，故只对外立杆进行验算。

NG=NG1k+NG2k=6.78+1.31=8.09kN

2.3、施工活荷载产生的轴向力NQK

本工程脚手架用于装修，由规范JGJ130-2001表4.2.2查得活荷标准值为2kN/m2，则有

NQK=1/2×1.0×1.5×2×2=3.0kN

2.4、由风荷载产生的立杆段弯矩标准值Mwk

由于立杆最不利部位为脚手架底部，查《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）得：

风压高度变化系数μz=1.25，恩施地区基本风压w0=0.3kN/m2；

由规范JGJ130-2001表4.2.4的规定有：

脚手架风荷载体型系数μs=1.3φ=1.3×0.623=0.81；

由规范4.2.3式得风荷标准值

wk=0.7×μz×μs×w0=0.7×1.25×0.81×0.3=0.21kN/m2；由规范式5.3.4得风荷标准值产生的弯矩Mwk=wkah2=0.21×1.5×1.52/10=0.07kN·m

2.5、组合风荷载时，立杆段的轴向力设计值N：

N=1.2NG+0.85×1.4×NQK=1.2×8.09+0.85×1.4×3.0=13.28kN

2.6、立杆稳定性验算：

1）立杆计算长度l0:

l0=kμh=1.155×1.7×1.5=2.945m

式中k---计算长度附加系数,其值取1.155

μ---考虑脚手架整体稳定性因素的单杆计算长度系数,按表5.3.3取1.7

h---立杆步距.

2）长细比λ：

λ=l0/i=3.142×1000/15.8=198.865＜[λ]=210,满足要求,查本规范附录C表C得ϕ=0.182

3）i---截面回转半径按本规范附录B表B采用为15.8mm

A---立杆的截面面积按本规范附录B表B采用为489mm2

W---截面模量按本规范附录B表B采用5080mm3

σ=N/ϕA+MW/W

=13.28×1000/（0.182×489）+0.07×1000/5080

=149.23N/mm2＜f=205N/mm2

故立杆稳定性符合要求.

4）不组合风荷时，计算立杆段的轴向力设计值N

由规范式5.3.2-1有：

N=1.2（NG1k+NG2k-1）+1.4∑NQK-1=1.2×8.09+1.4×3.0=13.91kN

N/（ϕA）=13.28×1000/（0.182×489）=149.22N/mm2<ƒ=205N/mm2

立杆稳定性满足要求。

2.7、立杆的底座面积计算:

地基承载力设计值fg=kc×fgk=1.0×160=160kN/m2

kc为地基承载力调整系数,对碎石土、砂土、回填土应取0.4，对粘土取0.5，对岩石、混凝土取1.0

P—立杆基础底面的平均压力为13.91KN,

则基础底面积为A:

13.91/160=0.087m2,用300mm×300mm的底座即可.

3、脚手架杆件验算

3.1横向水平杆的验算,按简支梁计算

3.1.1抗弯验算

横杆自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板荷载标准值P2=0.150×1.5=0.225kN/m

静荷载计算值q1=1.2（P1+P2）

=1.2×（0.038+0.225）

=0.316kN/m

活荷载标准值Q=2.0×1.5=3.0kN/m

活荷载计算值q2=1.4Q=1.4×3.0=4.2kN/m

q=q1+q2=0.316+4.2=4.516kN/m

产生的弯矩Mmax=q2/8=4.516×1.02/8=0.565kN·m

抗弯计算:

Mmax/W=0.565×106/5080=111.22N/mm2＜f=205N/mm2

横向水平杆抗弯强度满足要求。

3.1.2挠度的验算：

由静力计算手册查得：

ν=5qkb4/（384EI）

=5×3.026×1.04×1012/（384×2.06×105×12.19×104）=1.569mm

由规范表5.1.8查得：

ν容=b/150=1000/150=6.667mm>ν=1.569mm

横向水平杆挠度满足要求。

3.2纵向水平杆的验算,按三跨连续梁计算

横杆自重标准值P1=0.038kN/m

栏杆挡脚板荷载标准值P2=0.11kN/m

静荷载计算值q1=1.2（P1+P2）

=1.2×（0.038+0.11）

=0.178kN/m

由横向水平杆传来集中力设计值为

q2=3.026×1×1.5/2=2.27kN

3.2.1抗弯验算：

查静力学计算手册，考虑施工活荷的最不利组合，有：

Mmax=0.08q12+0.175q2

=0.08×0.178×1.52+0.175×2.27×1.5=0.628kN·m

抗弯计算:

Mmax/W=0.628×106/5080=123.622N/mm2＜f=205N/mm2

纵向水平杆抗弯强度满足要求。

3.2.2挠度的验算：

ν=0.677q14/（100EI）+1.615q23/（100EI）

=（0.677×0.178×1.54×1012+1.615×2.27×103×1.53×109）/（100×2.06×105×12.19×104）=5.17mm

由规范表5.1.8查得：

ν容=a/150=1500/150=10mm>ν=5.17mm

纵向水平杆挠度满足要求。

3.3纵向水平杆与立杆连接扣件抗滑验算：

考虑施工活荷的最不利组合，查静力计算手册有：

纵、横向水平杆传给立杆的竖向力设计值

R=2.3F=2.3×（4.561×1/2+0.178×1.5）=5.859kN

查规范表5.1.7得：

扣件抗滑承载力设计值Rc=8kN>5.859kN

扣件抗滑满足要求。

3.4连墙件验算

3.4.1连墙件轴向力

连墙件的轴向力设计值：

NL=NLw+5=1.4×wk×Aw+5

=1.4×0.21×2×1.6×3×1.5+5=9.234kN，

3.4.2连墙件稳定验算：

按最不利考虑0=b+a=0.2+0.1=0.3m=300mm，则有长细比λ=300/15.8=19<210，查得稳定系数φ=0.949；

连墙件的轴向力承载力：

[N]=φAƒ=0.949×489×205=95132N=95.1kN>9.234kN

连墙件稳定满足要求。

扣件抗滑力验算

一个扣件能承受拉力为Nc=8kN，2Nc=12kN,用两个扣件能满足要求。

六、脚手架拆除

（1）、拆除前准备工作：

①全面检查脚手架的扣件连接、连墙杆、支撑系统等是否符合规范和施工方案要求。

②根据检查结果补充制订拆除顺序和加固措施。

③由专职安全员进行拆除安全技术交底。

④清除脚手架上杂物及地面障碍物。

（2）、拆除脚手架，周围应设围栏或警戒标志，并由专人看管，禁止无关人员入内。

（3）、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

（4）、连墙体必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙体整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

（5）、脚手架拆至下部最后一根立杆高度时，应先在适当的位置搭设临时抛撑加固后，再拆连墙杆。

（6）、当脚手架采取分段，分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应设置连墙杆和斜撑加固。

（7）、卸料时，各构配件严禁抛掷至地面。

第七章安全管理

1、脚手架安全保证体系

脚手架安装、拆除负责人：

沈维平，项目经理在签订施工合同时，双方约定安全责任划分，同时脚手架工人进场，由安全员对其班组长进行安全技术交底，再督促班组长对工人安全技术交底的落实。

项目经理：

章振

安全员：

张鹏江

班组长：

沈维平

操作工

2、脚手架在使用过程中清理、检修

（由现场专职安全员：

张鹏江、架子班长：

沈维平负责落实）

脚手架搭设时，要多步验收，主体结构施工过程中，每搭设完五层验收一次，十五层共验收三次，装饰阶段施工前要进行整体验收，经验收合格挂牌后方可使用，在使用过程中每周一进行一次日常检修维护（清理平网内杂物，对损坏的平立网进行修复，架体及连墙杆检查、维护），

3、防坠落措施

（1）本工程临时设施及施工通道（含D栋）距离建筑物较近，为防止高空物体附落对地面作业人员造成伤害，脚手架外侧采用密目网封闭，并加强对施工人员及材料堆放的管理，杜绝物体坠落现象。

（2）房屋入口设置安全通道、搅拌站，并按要求搭设双层防护棚。

（3）垂直运输设备（塔吊）定期检查、维修、保养，并作好使用和维护记录，塔吊司机专业培训，持证上岗，本工程设置两名专业司机轮流操作，严禁疲劳驾驶。

（4）吊运脚手架、钢管等须用专用保险吊钩，严禁单点起吊，要准、平衡。

（5）吊物时由专人指挥，不得盲吊。

（6）底层脚手板必须满铺，绑扎牢固，脚手板铺设交接处平整、牢固，无探头跳板，脚手架与主体施工同步进行，必须保证外脚手架高出作业层，外围选用合格且防火的密目网全封闭。

脚手架封顶，里立杆应低于檐口0.5m，外立杆高出檐口1.5m。

（7）严禁在脚手架上堆放钢管，模板及施工多余的物件等，以防止超载或高空坠落。

（8）搭拆脚手架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

4、安全措施

（1）人员及材料要求

1.1.搭设脚手架的施工人员必须通过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）等考核合格的专业架子工，有登高架设特种作业上岗证。

1.2、上岗人员应定期体检，合格方可持证上岗。

凡患有高血压、高血压、心脏病等不适于高空作业人员不得进行脚手架操作。

1.3、搭拆脚手架人员必须戴安全帽、系安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。

1.4、进场钢管、扣件必须有产品合格证和检验报告。

1.5、建立钢管、扣件的专用堆放场地，钢管、扣件按品种、规格分类堆放，堆放场地不得积水。

（2）施工要求：

2.1、脚手架搭拆前应有书面安全技术交底。

使用前必须经过验收（可分层、分段）合格后挂牌使用，并有验收签字手续：

拆除时严格按安全技术操作规程要求进行。

2.2、脚手架与主体结构连墙杆采用钢管，一端用扣件与主体结构预埋钢管扣件连接，另一端用扣件同立杆连接。

2.3、施工班组应按专项方案施工不得擅自更改。

2.4、当有六级及六级以上大风、雾、雨、雪等天气时，应停止脚手架搭拆作业。

2.5、脚手架每搭五层，由项目部质检部门检查验收，有书面记录，履行验收签字手续，验收合格后方继续搭设。

2.6、搭拆脚手架时，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人监护，严禁非操作人员入内。

（3）使用时的要求

3．1、在脚手架的使用期间要加强钢管、扣件的检测和维修保养。

3.2、在脚手架的使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆、扫地杆及连墙件。

不得在脚手架基础及相邻处进行挖掘作业，否则应采取安全措施。

3.3、脚手架使用中，应定期检查杆件设置的连接、连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求：

地基是否有积水、底座是否有松动，立杆是否悬空；扣件是否松动；脚手架的垂直度偏差；安全防护措施是否符合要求，是否超载。

3.4、施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架。

悬挑式卸料钢平台安全施工方案

1.荷载参数

脚手板类别：

竹笆片脚手板，脚手板自重标准值（kN/m2）：

0.30；

栏杆、挡板类别：

栏杆竹笆片，栏杆、挡板脚手板自重标准值（kN/m2）：

0.15；

施工人员等活荷载（kN/m2）:

2.00，最大堆放材料荷载（kN）:

10.00。

2.悬挑参数

内侧钢绳与墙的距离（m）：

2.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离（m）：

1.90；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离（m）：

3.00；

钢丝绳安全系数K：

10.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；

预埋件的直径（mm）：

50.00。

3.水平支撑梁

主梁槽钢型号：

18号槽钢槽口水平；

次梁槽钢型号：

10号槽钢槽口水平；

次梁槽钢间距（m）：

1.00，最里端次梁与墙的最大允许距离（m）：

0.20。

4.卸料平台参数

水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m）：

4.50，水平钢梁（主梁）的锚固长度（m）：

0.30；

平台计算宽度（m）：

2.20。

二、次梁的验算:

次梁选择10号槽钢槽口水平，间距1.00m，其截面特性为：

面积A=12.74cm2；

惯性距Ix=198.30cm4；

转动惯量Wx=39.70cm3；

回转半径ix=3.95cm；

截面尺寸：

b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm。

1.荷载计算

（1）脚手板的自重标准值：

本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30kN/m2；

Q1=0.30×1.00=0.30kN/m；

（2）最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：

Q2=10.00/4.50/2.20×1.00=1.01kN/m；

（3）槽钢自重荷载Q3=0.10kN/m；

经计算得到静荷载设计值q=1.2×（Q1+Q2+Q3）=1.2×（0.30+1.01+0.10）=1.69kN；

经计算得到活荷载设计值P=1.4×2.00×1.00×2.20=6.16kN。

2.内力验算

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

最大弯矩M的计算公式为：

经计算得到，最大弯矩M=1.69×2.202/8+6.16×2.20/4=4.41kN.m。

3.抗弯强度验算

次梁应力：

其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；

[f]--钢材的抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值σ=4.41×103/（1.05×39.70）=105.80N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值σ=105.800N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!

4.整体稳定性验算

其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到φb=570×8.50×48.00×235/（2.20×100.00×235.0）=1.06；

由于φb大于0.6，按照下面公式调整：

得到φb=0.803；

次梁槽钢的稳定性验算σ=4.41×103/（0.803×39.700）=138.30N/mm2；

次梁槽钢的稳定性验算σ=138.304N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!

三、主梁的验算:

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择18号槽钢槽口水平，其截面特性为：

面积A=29.29cm2；

惯性距Ix=1369.90cm4；

转动惯量Wx=152.20cm3；

回转半径ix=6.84cm；

截面尺寸，b=70.00mm,h=180.00mm,t=10.5mm；

1.荷载验算

（1）栏杆与挡脚手板自重标准值：

本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15kN/m；

Q1=0.15kN/m；

（2）槽钢自重荷载Q2=0.23kN/m

静荷载设计值q=1.2×（Q1+Q2）=1.2×（0.15+0.23）=0.45kN/m；

次梁传递的集中荷载取次梁支座力P=（1.69×2.20+6.16）/2=4.94kN；

2.内力验算

悬挑卸料平台示意图

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（kN）

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（kN.m）

悬挑水平钢梁支撑梁变形图（mm）

卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到：

R[1]=15.067kN