乌溪江特大桥132米提篮拱系梁模板支架方案68.docx
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乌溪江特大桥132米提篮拱系梁模板支架方案68
新建杭州至长沙铁路客运专线浙江段HCZJ-6标段
乌溪江特大桥132m提篮拱系梁
专项施工技术方案
中铁九局集团有限公司
杭长铁路客运专线浙江段项目经理部三分部
二〇一二年五月
1、工程概况
1.1、工程概况
新建杭长铁路客运专线乌溪江特大桥跨320国道132m提篮拱位于浙江省衢州市境内，杭长铁路客运专线在148#～149#墩采用1-132m提篮拱跨越320国道，跨越里程段为DK237+127.460～DK237+259.810，新建铁路与320国道斜交角度为21°，跨越处公路里程为K437+140，跨越处公路宽26.0m。
1.2、箱梁概况
系梁按整体箱形梁布置，采用单箱三室预应力混凝土箱形截面，桥面箱宽17.8m，梁高2.5m。
底板厚度30cm，顶板厚度30cm，边腹板厚度35cm，中腹板厚度30cm。
在拱脚顺桥向8米范围内设成实体段，横桥向宽度由17.8m增至18.8m。
实体段内设9-7Φ5的横向预应力筋，分上下两排布置分批张拉完成。
1.3、现场条件情况
提篮拱所在148、149#桥墩基础正在施工，具备同时施工墩身和提篮拱临时支架的条件。
桥位附近有320国道等可以作为交通运输主干道，进入施工现场后可以利用纵向贯通的施工便道进入到工点。
为保证提篮拱施工用电，特在跨320国道乌溪江特大桥148号墩附件安装了400KVA变压器一台，现场在149#墩附近设发电机棚，放置一台200KW发电机备用。
1.4、地质水文条件
1.4.1、地质状况
148#～149#桥墩区自上而下分别为粉质粘土、细砂、粗圆砾土、泥质粉砂岩W3、泥质粉砂岩W2。
1.4.2、水文特征
148#、149#墩处地表水无侵蚀性，地下水侵蚀性等级为H1，碳化环境作用等级为T2。
1.5、施工技术安全质量控制的难点和重点
本方案的模板支架支撑体系的桁架安装质量，是保证支架整体承载能力和整体稳定性的关键工序、施工质量控制重点。
本支架跨越320国道，车流量大，影响支架施工，是施工难点。
贝雷片之间的相互连接，保证支架整体稳定性为主要保证措施。
2、提篮拱总体施工方法概述
提篮拱桥采用原位先梁后拱的施工方法。
提篮拱总体施工顺序为：
系梁支架搭设—系梁现浇施工—在系梁上搭设钢管拱肋施工支架—钢管拱肋安装—泵送钢管混凝土—卸架。
为满足320国道通车净空的要求，预应力混凝土系梁采用大跨钢管支撑支架，大块竹胶板作模板、系梁混凝土按设计要求进行浇筑。
钢管拱肋由工厂分节段制作，厂内半跨立体预拼。
钢管拱肋在系梁上搭设支架进行施工，拱肋节段采用运输车到达拱肋安装的部位，由两台150t吊机在施工便道上配合吊装，拱肋混凝土采用4台混凝土输送泵从四个拱脚同时对称均匀压注无收缩混凝士进行灌注，之后安装并张拉吊杆，调整好吊杆索力后拆除支架，施工二期恒载及桥面系，复测并调整吊杆索力至设计值。
提篮拱施工示意图如图1所示。
图1提篮拱施工示意图
3、现浇梁模板支架方案概况
本提篮拱横跨320国道，与320国道的斜交角度为21°，并且320国道车流量巨大，交通安全与施工相互制约，支架支撑柱落脚点受地形限制，布置十分困难。
针对本提篮拱跨越320国道的实际地形条件，为确保320国道的正常行车要求、确保上跨支架现浇梁的施工安全和工程质量需要，此处系梁模板支撑架施工设计方案拟定采用膺架法结构，即大跨钢管支撑架+贝雷桁架梁组合结构设计方案。
系梁模板支架施工设计方案充分利用148#、149#承台及320国道路面基础条件，以此条件做为上跨320国道现浇系梁模板支架支撑点基础，按其既有布置间距选择支架跨度和支撑间距。
支架顺桥向总长度123m、横桥向宽度18m。
支架高度为6.1m～8.7m。
现浇系梁模板支撑架支撑柱拟采用直径φ500mm、壁厚10mm钢管支撑柱，柱顶横桥向主梁采用四根I40b工字钢组合梁（承台处柱顶横桥向采用两根I40b工字钢组合梁），考虑贝雷梁直接的横向连接，支架平台采用71榀加强型贝雷桁架（加一根桁片）分配梁，顺桥向布置。
再上按正常结构铺设系梁底竹胶模板及木方。
钢管柱之间设置φ200mm、壁厚6mm钢管横连及斜支撑。
现浇系梁模板支撑架结构如图2、图3及图4所示，其余支撑架结构见附图。
图2支撑架2-2断面详图
图3支撑架3-3断面详图
图4贝雷片布置图
共计布置7排钢管支撑柱，支撑柱受压高度为3.5～5.9m；横桥向四根I40b工字钢组合主梁最大支撑跨度6.55m；贝雷桁架梁最大跨度31m、最小跨度21m，按箱梁横截面荷载等分法布置，最大间距0.33m，以满足支撑强度要求。
4、系梁支架计算
4.1、设计依据
①、乌溪江特大桥1-132米提篮拱设计图纸；
②、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）；
③、《建筑施工模板安全技术规范》【JGJ162-2008】。
4.2、荷载取值
①混凝土自重Q1=391KN/m;
②模板系统荷载Q2=1.5KN/㎡×17.8=27KN/m（梁宽17.8m）
③支撑系统荷载Q3=15%×Q1=59KN/m
④人员及小型机具荷载Q4=1.0KN/㎡×17.8=18KN/m
⑤恒载系数取1.2，活载系数取1.4；
横桥向线荷载Q=1.2（Q1+Q2+Q4）+1.4Q3=600KN/m
4.3、贝雷梁计算
采用上下加强型贝雷梁，最大跨度按31m计算，贝雷梁顺桥向按四跨连续梁计算。
顺桥向总荷载∑Q=600KN/m×31×1.15×1.3=27810KN；（1.15为梁体上部拱肋及支架支架荷载系数，1.3为计算荷载取箱梁截面荷载系数）
加强型贝雷梁的最大承载能力为495KN；
横桥向贝雷梁根数=27810KN/495KN=57根；
每片贝雷梁的线荷载q=600/57=10.5KN/m;
跨中最大弯矩M=0.107×ql2=1082.8KN·m＜1687.5KN·m;（0.107为四跨连续梁最大弯矩系数）
强度满足要求。
跨中最大挠度f=0.632×ql4/100EI=0.051m＜31/400=0.0775m;（0.632为四跨连续梁最大挠度系数）
挠度满足要求。
4.4、贝雷梁下下工字钢分配梁四根I40b组合梁计算
贝雷梁最大支点反力V=（0.607+0.536）×ql=373.11KN;（0.607、0.536为四跨连续梁剪力系数）
贝雷梁下工字钢分配梁线荷载q=373.11KN×57（根）/49.67m=428.17KN/m；
贝雷梁下工字钢按照9跨连续梁计算，建立如下模型：
弯矩图如下图所示：
组合梁惯性矩I=22780×4+202×94.1×4=241680cm4;
由弯矩图可知，组合梁最大弯矩M=1673KN·m;
截面抗弯系数W=I/h/2=12084cm3;
组合梁最大应力σ=M/W=138.4MPa＜210MPa，满足要求。
挠度变形图如下图所示：
最大挠度为5.5mm＜13mm，满足要求。
4.5、Φ530、壁厚10mm钢管支撑柱计算
工字钢组合梁剪力图如下图所示：
则最大反力为1485+1457=2942KN；
以最高的钢管柱6.6米作为检算对象，由上面计算知，Φ530，壁厚10mm钢管柱的截面特性：
；
最大轴力：
；
长细比：
查表得：
φ＝0.95；
最大压应力：
，满足要求。
4.6、钢管支撑柱下条形基础计算
条形基础宽度2.0m，高度1.0m，沿公路连续布置，按45°扩散角扩散后承力面积为2.0×2.53=5.06㎡，由以上计算知，最大支反力为2942KN，则路面的竖向应力：
σ=F/A=2942/5.06=581KPa;
考虑1.1的安全系数，条形基础地基承载力应达到640KPa以上。
4.7、考虑实体段混凝土荷载贝雷片计算
S总=42.89m2
1）混凝土自重Q1=1118KN/m;
2）模板系统荷载Q2=1.5KN/㎡×18.8=28.2KN/m
3）支撑系统荷载Q3=15%×Q1=167.7KN/m
4）人员及小型机具荷载Q4=1.0KN/㎡×18.8=18.8KN/m
Q=1.2（Q1+Q2+Q4）+1.4Q3=1632.78KN/m
顺桥向贝雷梁根数63根；
每片贝雷梁的线荷载q=1632.78/63=25.92KN/m;
建立如下模型：
弯矩图如下图所示：
最大弯矩858KN·m＜＜1687.5KN·m，满足要求。
剪力图如下图所示：
最大剪力166KN＜245.2KN，满足要求。
4.8、承台边钢管柱上双I40b工字钢计算
工字钢上均布荷载q=129.5KN×63/18.8=433.96KN/m;按9跨连续梁，两端悬臂进行计算，建立如下模型：
弯矩图如下图所示：
最大弯矩为282KN·m，则：
σ=282000/2×1140=123.7MPa＜210MPa，强度满足要求。
挠度变形图如下图所示：
最大挠度为悬臂端处，fmax=2mm＜1140/500=2.28mm，满足要求。
4.9、钻孔桩桩长计算
先对钢管柱上双I40b工字钢进行分析，其线性荷载：
q=311.25KN×32/8.9=1119KN/m，建立如下模型：
剪力图如下图所示：
最大反力为2763.1KN，即单桩的最大荷载为2763.1KN。
根据《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB10002.5—2005），挖孔灌注摩擦桩桩的容许承载力按下式计算：
式中[P]——桩的容许承载力（kN）；
U——桩身截面周长（m）；
li——各土层厚度（m）；
A——桩底支承面积（m2）；
m0——桩底支承力折减系数；
[σ]——桩底地基土的容许承载力；
桩基周长：
；
桩底支撑面积：
桩底支撑力折减系数：
f—各土层的极限摩阻力，按照铁路桥涵地基和基础设计规范，及图纸中的地质资料，按照持力层为泥质粉砂岩地层计算，桩底地基土承载力标准值为300Kpa，桩侧极限摩擦力取90Kpa。
承台底以下粗圆砾土，中密～密实，厚度4.0m，承载力350Kpa，侧摩阻力取100Kpa.地基容许承载力：
，其中：
地基的基本承载力：
（泥质粉砂岩W3）；
深度修正系数：
，
；
基底以上土的天然容重平均值：
；
桩径：
桩长为15.0m时：
；
5、支架施工技术安全质量保证措施
5.1、支架的稳定性控制
支架的整体稳定性是保证支架承载能力的根本措施。
支撑柱桁架横向均设置横撑、斜拉杆约束，支撑柱间的横向连接采用[15槽钢，在支撑柱适当位置焊接1cm厚的钢板后，再将[15槽钢焊接在钢板上，横撑部位钢板尺寸为20cm×20cm×1cm，斜撑部位钢板尺寸为20cm×30cm×1cm。
为防止贝雷片的顺桥向移动，顶部贝雷桁架梁两端与墩身顶紧、连接，确保纵向不移动。
5.2、钢管高度控制
钢管柱高度逐一测量控制。
确保支架高度准确。
承载能力是按6.6m高度自由受压长度计算的，支柱稳定横撑不得超过6.6m高。
5.3、焊接质量
支撑柱及横撑体系均采用焊接（贝雷梁除外），直接受力焊缝高度不得小于被焊板厚，且不小于10mm。
接触面满焊缝。
5.4、支撑柱接长质量要求
本工程钢管柱长度小，并且单根承担荷载大，所有支撑柱均不接长，避免留下安全隐患。
5.5、贝雷梁对横梁的约束要求
贝雷梁下弦杆与横梁支撑处设置限位卡板、或者绑扎，限制横梁位移。
5.6、贝雷梁的稳定要求
为保证贝雷梁竖向稳定性，贝雷片之间采用45cm的标准件进行连接，每片贝雷片连接两道。
对于不能用标准件连接的（密贴部分），用自制的U型卡，每3米一道，将密贴的贝雷片连成一个整体。
5.7、主（横）梁侧屈稳定的要求
主横梁在钢管支撑柱顶的支撑力最大、且集中。
为防止主钢横梁侧屈失稳，应按图8设置竖向加劲肋板，并满焊缝。
横梁与支撑柱焊接连接，每侧焊缝不小于5cm长。
5.8、支撑柱地脚锚固的要求
钢管支撑柱置于承台上、桩顶。
钢管柱没有明确的横向荷载，按一般稳定设置，每个柱脚锚固6根φ25mm粗钢筋，锚固长度不小于50cm。
5.9、预埋钢板要求
（1）预埋钢板顶面需平整，位置准确。
（2）预埋钢板加工时预留6个直径为30mm锚栓孔。
（3）加工8根直径为25mm，长度700mm普通螺纹钢筋，底部弯折90度弯钩；将加工完成的螺纹钢筋焊接在钢板上，焊接时，避开钢板预留孔洞。
（4）为确保预埋钢板下的混凝土振捣密实，可在钢板的中心位置预留一处直径φ15cm的振捣口，以便振捣。
5.10、桩基础施工
①钻孔桩施工
根据现场的施工机械设备情况，在指定位置采用冲击钻或旋挖钻，按桩基布置示意图的尺寸要求进行桩基施工。
②钢筋笼
钢筋笼按桩截面0.3%配筋，纵向主筋布置12根Φ20螺纹钢筋，骨架筋采用Φ20螺纹钢筋，竖向间隔2m布置一道，骨架筋内径0.5m，在主筋外部采用φ10圆钢进行缠绕，间距0.3m。
钢筋笼加工图
③桩顶处理
桩基采用旋挖钻进行施工，成孔清渣后，吊装下放钢筋笼，灌注水下混凝土。
待混凝土初凝后，将设计桩顶0.5m高度范围内混凝土凿除，布设五层Φ12mm螺纹钢筋网片，同层钢筋中心间距0.1m，层间距0.1m。
设计桩顶面埋设0.7×0.7m钢板及连接用φ20光圆钢筋，钢筋长全长0.7m，外露0.1m。
桩顶钢筋网片、桩顶面预埋钢板及钢筋见下图。
桩顶钢筋、钢板构造图
5根钻孔桩之间设置桩间系梁，系梁断面尺寸0.5×1.2m，系梁按构造配筋处理，与桩顶同时浇筑。
5.11、条形基础施工
条形基础采用C30混凝土，条形基础钢管柱部位设置一个2.0×2.0×0.8m（长宽高）的钢筋笼，钢筋笼主筋采用Φ20mm螺纹钢筋，主筋间距20cm，钢筋笼距离路面预留50mm的保护层。
为防止局部压溃，在每根钢管柱的预埋钢板底下设置2层钢筋网片，网片大小为1.0×1.0m，间距15cm。
中央分隔带内的各种管线迁改完毕后，进行中间支墩的扩大基础施工，施工前先人工将中央分割带内的填充物进行清除，直至露出坚实的持力层即路基本体。
清除完的持力层经试验室对基底承载力进行检测，满足计算要求后，浇注砼至路面标高，然后进行扩大基础的施工。
为防止基础滑动及污染路面，浇注扩大基础前，先在路面上铺设一层塑料薄膜，然后铺设一层土工布。
考虑扩大基础拆除，现浇时将扩大基础分段浇注，并预埋吊环，便于施工完毕整体吊装。
钢管桩的安装采用吊车吊装就位。
5.12、落架
考虑支架拆除落架问题，跨中部位，拱肋吊杆安装并张拉后，梁体有一个往上的预拱度，支架与梁体自然脱离，支架可从梁底抽出。
但梁端（靠近承台处）两排支撑柱处预拱度为零，因此在此处设置砂箱，砂箱设置于钢管立柱顶部和工字钢横梁之间，砂箱采用大管套小管的方式，大管用与立柱相同外径的钢管，砂箱底部钢板与钢管立柱接触部分采用满焊焊接，焊缝宽度不小于10mm,焊缝高度不小于5mm。
同时保证砂箱外套钢管与立柱钢管中心轴线重合，以防偏压。
小管用Φ450mm的钢管，为保证内套小钢桶的刚度，在钢桶内采用C20混凝土填充密实。
砂箱用砂采用洁净的中砂，首先将中砂晒干（或烘干），然后用1mm筛对中砂进行过筛，将过大粒径的砾石等杂物筛除，最后测设出将使用的中砂比重，根据所需装箱体积称量装箱，确保所有砂箱顶板标高一致。
砂箱结构图如下图所示：
6、下部临时结构基础施工时交通防护措施
6.1、中间临时支墩的基础施工阶段交通组织方案
（1）占用320国道里程为K437+120－K437+170，单幅路面宽11.5m，K437+080－K437+200设置锥形桶临时封闭，利用中央分隔带2m、内侧两侧路缘带0.75m及两侧超车道3.5m作为施工场地（长120m，宽10.5m）。
设置临时封闭后，借用两侧非机动车道，左右幅路面各剩余7.25m，左右幅保持双向各2个行车道通行。
（2）交通管制及标志布设
①在警告区向来车方向设置100m上游缓冲区及100m上游过渡区，缓冲区及过渡区按每1m设置锥形桶1只。
②在过渡区前2000m处靠近中央分隔带、土路肩分别设置“前方施工，请减速慢行”标志。
③在过渡区前1000m处靠近土路肩设置“限速60km/h”标志。
④在过渡区前800m处靠近土路肩设置“禁止超车”标志。
⑤在过渡区前600m处靠近土路肩设置“限速40km/h”标志。
⑥在过渡区前400m处靠近中央分隔带设置“向右改道”标志。
⑦通过警告区后靠近土路肩设置150m下游缓冲区。
⑧下游缓冲区后50m处靠近土路肩设置“解除禁止超车”“解除限速”标志。
6.2两边临时支墩施工阶段交通组织方案
（1）中间支墩施工完毕后，施工两边临时支墩。
边墩施工占用320国道里程为K437+125~K437+175段非机动车道。
占用路面1.0m，设置锥形桶临时封闭，设置临时封闭后，左右幅路面各剩余8.5m，左右幅保持双向各2个行车道通行。
施工材料从路基边坡两侧运送。
人员从边坡处进出。
（2）交通管制及标识
在边坡两侧设置标识牌。
标识牌的内容与中间支墩的设置情况类同。
7、贝雷梁搭设施工交通防护措施
320国道公路在桥跨处限高为5.0m（前面有一通道限高为5.0m），经现场实测，现公路路面距离系梁底最低高度为7.1m，结合型钢支架的结构尺寸，贝雷梁底至高速公路路面的净高最低为5.5m，满足净空要求。
对桥位处跨320国道公路范围内布置单层加强型贝雷梁。
贝雷梁上的横向木方往外伸长1.0m，在其上铺设竹胶板，两边采用普通钢管焊接2.0m高的防护栏，防护栏外挂防抛网，防止物体掉落。
贝雷梁底部设置双层高强密目式防护网，防止支架上的物体坠落。
贝雷梁在架设位置附近拼装成整体后，吊车吊装到临时支墩上的设计位置，片与片间除采用支撑架进行连接外，增加横连槽钢与U型螺栓连成整体。
贝雷梁搭设时采用“半幅封闭，借道通行”的交通管制方案。
上部结构支架搭设阶段交通组织方案：
（1）临时支架搭设施工时，拟采用临时借道法，采用2台25T吊机拼装临时支架。
（2）上部结构施工需封闭，交通转换后保持另一幅路面双向行驶。
（3）南侧临时支架搭设时，所有车辆均从北侧一幅路面通行，北侧路面保持双向通行。
（4）北侧临时支架搭设，所有车辆均从南侧一幅路面通行，南侧路面保持双向通行。
（5）在路政大队、交警队的协助下，临时封闭半幅320国道公路突击施工。
为保证320国道交通通行安全，临时支架拼装完成后立即在底部安装高强密目式防落网。
贝雷片施工交通组织措施图见附图。
8、系梁主要施工工艺
8.1、支架预压
支架预压在支架立好和安装横向分配梁后进行，预压材料采用砂袋作为预压体，砂袋均布在支架上，预压重量等于箱梁重量的1.2倍，加载顺序与浇筑混凝土顺序一致。
8.1.1、支架变形观测
预压加载前，先在基础顶面及模板顶面设置水平观测点。
观测点要和调整模板高程计算控制点相对应。
纵向从系梁中心向两端对称布置，间距5m，不足5m的设置在拱脚附近，横向设为5排。
具体位置见测点布置图。
此外，所有观测点设置完成后对各点的高程进行测量记录。
5.9
沉降观测点平面布置图
沉降观测点纵向布置图
5.9
5.9
沉降观测点横向布置图
加载时按照80%、100%、120%分三级加载，每级持荷时间不少于10min，满载持荷时间不少于24h。
加载用的砂袋进行随机抽样称重，以估算每个砂袋的平均重量。
砂袋用吊车分码吊至支架顶，由人工配合摆放。
加载中由技术人员现场控制加载重量和加载位置，避免出现过大误差而影响观测结果。
预压荷载加载时，要遵循整体、均匀、分层进行的原则对称进行。
加载过程当中，安排专人观察支架是否有弯曲变形、联结脱落、移位等现象,并做书面记录。
预压荷载每级加载完毕均对观测点进行变形观测。
全部加载完毕后，测量各观测点标高，每两小时观测一次，确定支架稳定后方可卸除荷载，预压时间视支架地面沉降量定，支架日沉降量不大于2.0毫米（不含测量误差）时为支架稳定，一般梁跨预压时间为两天。
地基沉降稳定后卸除荷载前测量各点标高。
卸载过程的操作与加载过程相反，对称进行。
荷载卸除完毕后，测量各点标高。
卸载之后应组织人员对支架进行一次全面检查，根据检查记录，及时调整、抽换与方木接触不良或弯曲变形的立杆。
测量采用精密水准仪，测量人员用专用表格对每次测量数据进行详细记载，根据现场采集的数据及时进行计算、分析、处理、修正，得出系统变形值。
非弹性变形用丝杆调整到位消除，弹性变形作预留处理。
8.1.2、支架标高调整
支架预压前，支架按照设计标高搭设，确保支架各杆件均匀受力。
预压后，支架已基本消除各杆件的间隙及非弹性变形。
预压卸载后的回弹量即是箱梁在混凝土浇注过程的下沉量，因此，支架顶的标高值最后调整为设计标高值加梁体拱度加预压回弹量。
8.1.3、设置预拱度
由于系梁在浇筑过程中和卸架后，会发生一定的下沉和产生一定变形，因此，为使系梁在卸架后能获得满意的设计线形，须在模板安装的时候，按设计要求设置一定数值的预拱度。
预拱度设在箱梁跨径的中点，以中点预拱度为最大值，以梁的两端为零（即墩支承点为零）。
预拱计算公式为:
f=f1+f2，其中，f１:
支架弹性变形，f2:
梁体挠度。
8.2、模板制作与安装
系梁大块模板分底模板、侧模及内模。
底模铺设在木方分配梁顶上，采用大块竹胶板板进行组装。
底模板与支座缝连接处用乳胶拌合水泥抹密实不漏浆。
侧模也采用大块竹胶板拼装。
侧板压在系梁底板上。
内模采用竹胶板，用短钢管和短木方支撑。
内箱模分2次支设，先支设腹板内模，再支顶板内模。
系梁的顶板内模按设计位置留设天窗洞，作为拆除系梁内模板的预留洞。
系梁两端底板上设方形进人孔，中腹板上设圆形检查孔。
端头模板：
端头处的内外模板安装完成后，将内外模一起固定，以便调整相互之间的位置。
模板制作注意事项：
（1）模板的接缝必须密合，如有缝隙须堵塞严密，以防漏浆。
（2）模板安装前，首先按系梁的轮廓尺寸设计，绘制装配图，并对不足模数的空缺部位和非直角转角处按符合设计尺寸的木模配补，编制模板配件表。
8.3、钢筋加工与安装
（1）钢筋加工
钢筋加工在钢筋加工厂集中进行。
加工前对进场的钢筋必须先检查出厂合格证、质量证明书、包装、标志和规格；再报质检工程师进行外观检查验收，试验室按照要求进行力学性能抽样试验，进行质量鉴定，监理工程师见证，合格后方可用于进行加工。
钢筋加工前，必须将钢筋表面的油渍、漆皮、鳞锈等清除干净。
成盘的钢筋和弯曲的钢筋按规范要求调直,钢筋下料前,核对半成品钢筋的钢号、规格、直径、长度和数量。
骨架钢筋按分段加工，钢筋主筋接头采用闪光对焊和搭接焊，钢筋焊接前，按照要求进行试焊，经试验合格后方可正式焊接、使用，凡焊接的各种钢筋均应有材质证明书或试验报告单，焊条需有合格证。
为减少桥上焊接工作量，先在桥下将钢筋骨架分段焊成整体后吊运到桥上进行组合。
加工完成的钢筋半成品材料堆放，应按型号分类堆放整齐，标识其编号、使用位置、检验状况等标识分开堆放，并采取有效的遮盖措施防止下雨后钢筋生锈。
（2）拱脚预埋段钢管安装和钢筋绑扎
根据拱肋坐标，先将拱肋钢管定位好，安放骨架型钢。
型钢骨架尽量避开预应力管道，调整好后焊接型钢成骨架。
拱脚钢筋类型多，下料前按实际尺寸放样，以确保钢筋尺寸准确。
拱脚预埋段钢管的尺寸、方向要求十分准确，否则对钢管拱的合龙带来很大困难，需反复量测、检查、核对，才能正式定位。
（3）系梁钢筋安装及绑扎
系梁首先绑扎底板钢筋，钢筋绑扎前由测量人员复测模板的平面位置、高程，检查无误后方可进行钢筋的绑扎，在绑扎底板钢筋前在底模上按设计图纸弹出骨架钢筋墨线，根
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