土力学翻译571结束.docx
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土力学翻译571结束
组别：
第六组
章节：
57.1~完
组长：
陈晓龙学号：
201226010410
姓名
学号
分工
备注
陈晓龙
201226010410
57.1~58.3
分工细节在文章中通过标注姓名体现
刘祥
201226010426
58.4~59.3.1
梁勇
201226010418
59.3.2~59.6.1
杨书昕
201226010422
59.6.2~59.7
魏鸿森
201226010419
59.8~59.10
余康正
201226010420
59.10~59.11.1
黎涛
201226010421
59.11.2~完
十一章大坝和大坝基础（陈晓龙）
57节大坝类型和大坝潜在的破坏模式
57.1大坝和坝基的类型
土石坝可能建在岩石、风化岩石和土壤上。
高混凝土大坝几乎总是修建在岩石上，但一些低混凝土类型的大坝可能会建在土上。
一个土坝或者堆石坝的设计应该依据可用的建筑材料。
在大多数地方都有渗透性和非渗透性的材料，于是大坝就由含水的相对非渗透性的内带或内核以及提供所需求的稳定性的外带组成。
这样的大坝称为分区坝（zoneddams）。
不同地区相应的分区坝数量主要由经济因素决定。
大坝几乎完全由粘土组成，可以具有一个薄滤排水、永久保持在大坝排水下游部分的状态。
另一方面，完全由可渗透材料组成的大坝必须包括一个非渗透性的薄膜。
如果大坝只由填石组成，薄膜有时由一个加强的混凝土板或者上游的沥青混凝土路面组成。
建立在土壤上的混凝土大坝下面的情况通常是挨着流淌在深部的冲积矿床上的大河。
这样一个大坝的主要部分或全部，往往作为一个含大门的溢洪道控制功率河的水位或导航。
大坝由彼此通过止水缝分离的刚性单元组成，可容纳单元间适度的位移差。
57.2破坏的原因
土坝或堆石坝可能由于漫溢、边坡破坏、铺展或滑动、暗蚀或潜蚀被破坏。
混凝土坝会被破坏可能由于滑动或潜蚀，也可能被不等沉降破坏。
大坝内部、底部或者周围任意类型的过度泄露本质上不会造成大坝的破坏，但却会带来经济上的困扰。
土坝的漫溢，一度成为大坝破坏的主要因素，可以通过保守的溢洪道设计、注意大型高速滑坡在水库发生的可能性和提供足够的自由空间来避免。
边坡破坏和由铺展或滑动造成的破坏可以依照36条和48条中的补充设计，通过建筑期间的实地观测来实现，主要是对孔隙水压力的测量。
另外，这些类型的破坏最有可能发生在建筑期间，它们会导致意料之外的开支和推迟，但不会造成灾难性的后果。
滑动对于混凝土坝的破坏可以说是毁灭性的，因为滑动容易在水库蓄满时发生。
如果水坝建立在土壤或含水平软弱层的岩石上，而且设计时没有被注意到或没有得到正确的评估，滑动最可能发生。
顺层剪切带经常发育在河谷切割河流附近坚硬岩石和软弱岩石交替分布的分层上，在这种区域中的强度可能具有剩余价值（19.2.3）。
强度可能会因为孔隙压力远远减小。
因此，应该慎重考虑这些情况发生的可能性。
由于潜蚀，混凝土坝或是路堤坝也都可能发生毁灭性破坏。
它们可能毫无预兆的发生在满蓄水的水库，有时可能发生在水库投入使用许多年后。
侵蚀开始发生在渗流补给的泉中，逐渐潜在地随着基础板、最小抵抗线的管道或不规则的基石向水库进行溯源侵蚀，或者它可能在底层土中以一种分层细节不为人知的模式进行完全发育。
当侵蚀通道延伸至水库时迅速扩大，水的释放可能破坏大坝和坝基并且毁坏山谷下游。
因此，潜蚀造成的大坝破坏跻身土木工程最危险的事故的行列。
分区堤坝内部的暗蚀也会造成严重的后果。
储单元或大坝的核心，通常由粘土或其他相对不透水土壤组成，由于不均匀沉降或是其他原因会产生裂纹，与基础和基座间可能不能封紧，或是在渗流压力的作用下一粒一粒移动到粗糙的外壳材料处以支持核心。
迁移或侵蚀带来的核心材料的损失可能会产生落水洞，造成填充材料的位错弱化，有时会导致水库的断缺。
当这种情况发生时，后果会像潜蚀造成的后果一样具有灾难性。
为了防止这种事故的发生，要在核心和壳体之间还有其他渗流流经大坝或者基础和基部有发生侵蚀可能性的地方插入过滤器（14.9）。
过滤器的设计和建造应受到最大的关注。
不幸的是，使用宽级配过滤器代替每个区域都是狭隘分级的划过滤器的趋势,导致了大量实例的近乎破坏和昂贵的补救工作,甚至有一些彻底破坏。
虽然关于宽级配过滤器已经建立起各种层次的标准，但在处理放置过程中避免离析的实际困难（第59.9）时标准却经常失效。
由于潜蚀或暗蚀导致的大坝的破坏会造成灾难性的后果，我们会在58节和59节详细介绍导致侵蚀的条件还有避免危险发生的做法。
58节潜蚀的机制
58.1地质因素对管涌力学的影响
在图58.1我们会介绍由于管涌造成的典型破坏案例。
平板支墩式的大坝，建在一个上游防渗墙深3米，下游截止墙深2米的钢筋混凝土底板上，大坝下水的冲刷会导致破坏突然发生。
底层土中出现一个16米的缺口，就是通过这个结构来连接。
如果大坝建在非常均匀并且非粘结性的底层土上，管涌的安全系数可以按照21节介绍的方法计算。
该节中的理论与试验测试结果一致：
可得出如下结论：
（1）管涌发生时的水头
与底土的粒径无关；
（2）当水头达到临界水头时，渗流压力会抬升与该结构的下游边缘相邻的地面，建筑就会发生突如其来的破坏。
这种类型的管涌破坏称为隆升管涌（pipingduetoheave）。
实际上，大多数的管涌破坏发生在水头
远小于计算的理论值
时，在水库第一次蓄满后的几年到许多年间，管涌破坏都可能发生。
此外，随着粒径的减小，比值
会迅速减小。
作用水头和破坏之间突出的、普遍的时间间隔表明，在一个过程中，管道安全系数逐渐或是迅速降低，一直达到破坏临界点，管涌破坏便会发生。
导致这种结果的唯一途径是潜蚀（subsurfaceerosion），它会沿着通向水库的一个狭长的带发展。
将会在58.2指出的是，这个过程不会发生在非粘性砂形成的均质体中。
在非均质材料中针对潜蚀和水力梯度的最小抵抗线需要沿这些依赖于地质细节的线路产生一个连续的通道，不能通过任何可行的方法确定。
58.2潜蚀机制
任意类型的管涌对大坝的破坏通常是如此的完全，事件顺序很少能被重建。
但是，在其他情况下潜蚀也会发生，比如说从开放的集水坑抽水，或是河岸侵蚀中对大量地下水的自然开发。
这些过程通常留下迹象，有待考证。
因此，它们是我们认识潜蚀特征主要的资源。
接下来的段落中，我们对相关记录结果进行摘要。
图58.2代表深部优良的均匀疏松砂岩矿床上微倾砂砾层的一个横断面。
为了固定新机器的基部，在A处有一个深坑，尽管基坑被钢板桩包围，延伸至最低水准面下相当深度，但水泵抽出的是沙子和水的混合物。
移出的沙量远大于深坑本身的体积。
在达到最低水准面前，建筑发生塌陷。
同时，在距离A处100米的B处出现一个深1米直径为6米的沉洞。
A和B之间的基础表面是完整的，因此，基础的损失可以唯一解释为土壤颗粒在一个相对狭窄的地下通道中发生了移动。
最有可能的是，通道就位于碎石铺盖的下面，因为轻微胶结碎石能够形成一个不受支持的顶面。
在Rhineland一个泵在砂坑修了13年的时间，砂坑的底部位于原始潜水面下面5到6米的位置。
在这期间，三个向集水坑排水的泉向后切割并且侵蚀微粘着力砂中的通道。
每个通道终止在地面排水口。
最大的通道1到2米宽，长有50米,平均坡度只有6%。
在通道末端上面的落水洞有2.5米深，直径11米。
另一个实例中为了污水渠的施工开挖了一个明堑，开挖工作通过相当硬的粘土进入细砂，细砂中的水被一个露天的集水坑抽干。
进行抽水的时候，地面上的一个狭窄的带状地带下沉了大概0.3米。
水槽从集水坑开始逐渐延伸至200米远处。
水槽的宽度从集水坑处的零点几米增加到远处末端的超过三米。
尽管在之前的段落中介绍的管涌现象在不同的土壤形态中都有发生，但它们有两个共同的特征。
第一，侵蚀土壤的上覆材料至少有一些内聚力，足够在侵蚀通道上面形成一个顶面，因为一个不受支持的顶面在均匀非粘着性沙中不能维持，这些材料不能抵抗潜蚀，当然，除非它们位于像混凝土坝基础这样的人工顶面下面。
所有实例的第二个共同特征是顶面沉陷总是发生在距离通道排出端很远处，事实表明随着通道长度的增加泉的侵蚀能力也会增加。
原因在图58.3的流网中阐释。
稀疏的虚曲线表示等势线或是潜水面等高线，而实曲线代表流线。
点线代表进水区的边界线。
随着通道长度的增加，分流线的数量也会增加。
因此，泉的流出量变大，侵蚀速率增加。
如图58.3所示，从坝趾附近的泉发生的渐进式的潜蚀也沿着线通向水库。
对于对大坝有了解的人来说，在下游边沿经常出现泉司空见惯。
如果在最初的地方泉足够有力引起侵蚀，侵蚀几乎肯定会随时间发展的更严重，因为随着侵蚀通道长度增加，泉的水流也会增加（图58.3）。
最终大坝会因为管涌遭受破坏。
58.3评估安全系数的经验法则
由于管涌导致的大坝破坏频繁出现，并且会造成严重的后果，所以远在过程中的力学被了解之前，评估管涌安全系数的经验法则就建立起来了。
这个法则的第一条建立在1898年印度的恒河上的Narora大坝发生灾难性破坏之后。
它们是从个案记录中推断得出的，并且以一个假设为基础，也就是管涌的唯一原因是沿着大坝基础和土壤间的接触表面的侵蚀。
水质点沿着表面移动的路径称为蠕变线（lineofcreep）。
如果蠕变线的长度L如此，以至于平均水力梯度
小于基础材料特定的临界值，大坝就可视为是安全的。
比值
称为蠕变率（creepratio）。
的值代表在没有管涌破坏的情况下水库水位上升的相对于尾水位的最大高度。
可用的破坏记录表明随着土壤纯度从4（砾石）增加到18（细砂和粉土），比值
也会增加。
根据例58.1，设计大坝的第一步是评估底土的蠕变率
值。
这一步主要依靠包含主要类型的土壤的
的表格。
于是通过蠕变率
和大坝的水头
便可计算出需要的蠕变线的长度L。
基础的布局要保证蠕变线的长度至少等于L。
例如，大坝蠕变线的长度如图58.4所示
并且距离至少和
一样大。
在接下来的30年间，大家逐渐意识到在等长情况下蠕变线的纵断面比横断面在减少管涌危险方面贡献更大。
存在差异的原因是大坝的底土通常具有原始沉淀，并且沉积物在垂直方向上比水平方向上的渗透性要小（14.8）。
如果
和
分别是水平方向和垂直方向上的渗透系数，蠕变线的纵断面上每单位长度的水头损失大致与横断面上每单位长度的水头损失的
倍相等。
比值范围在2到3之间，具体比值与分层细节和垂直方向上渗透性的变化一致。
考虑到蠕变线纵断面上更大的功效，假定相同长度蠕变线的每一个横断面仅有一个纵断面效率的三分之一，我们对原来的程式做出了修正。
基于这个假定，我们可以得到如下等式（58.2）：
比值
被称作加权蠕变率。
因为例58.2与比值
大概一致，很明显，它没有考虑比值的大的范围，这个比值可以在实地获得。
表58.1是提取的
安全值的一个列表，它依据大约280个大坝基础的经验总结，这些坝中有24个已经破坏了（Lane1935）。
用蠕变线的方法解决问题纯粹是经验之谈。
像其他任一种完全依赖统计数据的规程一样，它使我们在不清楚安全系数的情况下进行设计。
依据统计平均值，经验和试验表明
值（例58.2）非常分散。
表58.1中的
值代表的是最大值而不是平均值，通过例58.2和表58.1获得的
值代表野外条件下管涌发生的最小水头。
不考虑粒径的话，对于打入均质砂的单排钢板桩，隆升管涌的加权蠕变率
大约为0.67。
然而，在野外条件下，大坝也会在蠕变率从2.5（含鹅卵石和碎石的岩石）到8.5（细砂和粉土）范围变化时发生破坏。
这种差别表明，依据例58.2和表58.1设计的大坝的隆升管涌的实际安全系数非常高。
另一方面，从统计平均值来看，
值的大范围分散表明，针对潜蚀破坏，一些现存的依据经验法则设计的大坝过多，其他的大坝勉强可以允许，并且一些以前没有过的不利情况的结合也可能会造成破坏。
58.4冲刷引起的地下侵蚀（刘祥）
相比于通过泉水引发的物质持续流失而导致的地下侵蚀，当含有易侵蚀物质的水通过大坝核心的横向裂缝或者通过岩石接界处的接合口与易侵蚀的土接触或在其上流动时，水土流失也会发生。
如果携带侵蚀粒子的水沿下游漏出,侵蚀
隧道可以迅速形成。
修建于1976年的不久前突发失效的提顿大坝形成的侵蚀通道的出口如图58.5所示。
其主要物质是位于未处理的邻接接头处的风成砂土。
在水库的初次蓄水期间，通过大坝内部的裂缝或自身的接口，流水能够很快地带走已侵蚀的物质。
在泥土水通过泉涌出顺流而下的第一次出现之后，仅仅过了几个小时，大坝就完全地坍塌了。
58.5避免地下侵蚀的方法
理论和经验形成了以下的结论。
大部分的有记录的管道故障几乎都是由于泉水持续搬运物质而导致的地下侵蚀所造成；这种情况下使得管道膨胀理论失效。
由地下侵蚀所引发关于管道的安全因素也不能被任何可行性方法所评估。
然而,如果地下物质的流失确实可以避免,这种情况下的管道膨胀理论的正确性就能为人所认可，而且，临界水头也可计算得出。
此外,它是远远大于地下侵蚀的临界水头。
而防止地下侵蚀的方法则取决于工程项目的重要性和地基土的分层模式。
首要条件就是通过合理的地基和局部的流线集中处去设计来避免它的发生。
例如，诸如此集中处就是关于Montana的HauserLake大坝的失败（图58.6a）。
它的地基土包含20米深的砾石。
水则留在依靠大墩基支撑的由钢架所包围的钢板皮内。
如图所示地基的存在制造了一个流线的集中处。
初次蓄水一年后,大坝于1908年失败。
因为它没有立即坍塌，原因无疑是地下侵蚀。
第二个例子如图58.6所示，它代表一段在华盛顿的穿过ElwhaRiver的大坝。
结构物坐落在下部是碎石和粗砂的基岩上。
当时水库正在蓄水，大量的水在下游坡脚产生。
为了减少流量，一排单桩被放置在大坝深度9到12米的地方，它距离坡脚2.5米。
如下图所示,这个阻塞造成了水的集中流动,地下侵蚀发生了。
大坝在板桩墙完成前坍塌了。
如果当地水流线集中可以避免,基于例58.2的设计是可以接受的，但从安全的角度看安全系数可能变化于一个高位值到一个接近于整数值的范围;而真实值却取决于那些未知因素。
因此,在重要项目上,要制定一些规定去消除由一个或多个以下步骤引起的地下侵蚀发生的可能性:
（1）在下游地基的边缘处依靠减压井降低测压管水位;
（2）在下游的反滤层建立；（3）在水库第一次蓄水期间从地基观察下游地理变化，在地面上有泉水出露的位置铺设反滤层。
这个步骤已经被引用，例如，Vermilion大坝（Terzaghi和Leps1960）。
在一些较小工程这些详细的条款也许不会因经济问题而作调整，按照例58.2也许就是很恰当的。
关于预防地下管道的侵蚀最大的难题在于遇到沉积岩中的无机层淤泥直接接触干净的粗砂或砂砾层。
侵蚀在泥砂中发生，泥砂悬浮着被带入减压井或者泉水中。
如果砂层中的通道中充满着能够足够有效地阻止泥砂流失的过滤器，那么过滤器就会妨碍水从砂层中的流出。
这种层理条件经常使依靠过滤器来防止地下侵蚀的可能性变得没有了，并且甚至一些重要结构的地基都必须基于保守的例58.2的阐释来设计了。
如果安装了减压井，我们就要采取特殊措施了。
一些预防沿着裂缝通过大坝核心部位或沿着岩芯的相互作用而发生地下侵蚀的措施在59章详细描述。
58.6易受侵蚀的土壤
前述讨论表明地下管道的侵蚀，包括微粒的分粒移动，大多容易发生在粘着力小的基础上覆盖的细粒的无黏着力的材料。
因此，无机砂土和超细粒砂更可能出故障，而设计防护滤光片就是为避免这些物质的流失。
然而，当与一些含有特殊化学成分的水接触时，一些黏土可能会失去粘聚力，于是，微粒开始分解，并对管道产生影响。
这类黏土由于它的分散性而出名（Sherardetal.1976）。
这种分散性没有被通常的指标特性所公示。
因此，分散黏土的存在通常通过小孔试验研究，小孔试验就是已知化学特性的水流经一被钻过小孔的样本，然后放大的小孔记录在标准情况下.如果分散黏土可能参与地下侵蚀，那么，防护滤光片就是设计来保留他们的。
回水滤光片也很可能由于要用精滤光片来满足粘土的过滤标准而派上用场。
59节土石坝
59.1基础设计
在设计土石坝时，地基，坝肩以及堤防都应该以单元形式被考虑在内。
整个组合必须保证水库的安全，并且没有过多的泄露。
另外，在施工期，设计必须允许在施工期时河流的改道，并且准备合适的溢洪道设施来处理洪水。
工程的布局也因为提供动力，灌溉，允许鱼类通道以及满足其他环境要求的要求而受到影响。
最后，工程设计必须合算。
、
土质力学也渗透入地基与邻接条件以及建设材料的评估之中；进入堤防内部，四周，以及堤防之下的渗流的估量和控制中；渗入到边坡安全中；进入到安置的方法和堤防材料的调控；进入到变形的计算，以及它们造成的后果的评价；同时也进入到观察已完成工程动向的方法。
它也涉及到斜坡建设，以及蓄水后水库四周斜坡的稳定性。
本文主要处理渗流的控制和材料的利用和安排,以确保稳定和排除通过管道或地下侵蚀而造成失败的可能性。
在土石坝和房基或岩石邻接的交界面上，土质力学科目，岩石力学以及工程地质学的区别也变得模糊无意义。
从后项学科的调查结果将会引用他们影响土质力学方面的设计。
59.2渗流控制
渗流控制的规定有两个独立的功能：
为了工程项目减少一定数量的水流失；以及消除因管道结构问题而失败的可能性。
尽管许多大坝的流量损失达到数立方米每秒，但它仍然成功地为人类服务达数十年。
因此，合理的减少渗流措施的设计应该是，如果不做任何措施去阻止土样中的渗流通过任何一个但也最明显的透水层，我们去估计从水库中渗流出的最大的水量。
在许多情况下会发现以减少水损失为代价进一步会远超过能被保留的补给水的价值。
符合水损失不应该超过一个特定额度的要求首先就需要有对地基土渗透系数的认知。
即使当项目的可行性要就已经计划好，这些知识也还是需要。
地下水位以下的渗透系数
应由抽水试验测出，而
可根据钻孔记录估算。
位于地下水位以上的沉积物通过钻孔记录的增补置于与抽水试验结果相符的最高的价值标准。
相对于管道故障，大坝的安全与从水库溢流的水的数量无关。
大量的水损失可能与为防备管涌而设置的高安全系数有关。
因此，消除管涌危险的举措需要单独考虑。
在水渗透过大坝“不透水”部分以及沿着这部分和天然地基之间的连通处时，管涌导致大坝破坏的危险性随着水力梯度的增加值而急剧增加。
大坝核心的管涌现象可以通过适当的设计和建设过渡带和过滤区而消除。
然而，沿着核心和天然地表接触处管涌的防治需要的不仅仅是例行步骤的应用。
因此，设计者的注意力必须放在这个接触面。
59.3切断
59.3.1切断的功效
如果大坝地基的一部分或者整个坝体位于可透水的沉积层，那么，水就会通过地下渗流从水库流出。
如果水损失超过预计，就必须通过诸如建造或者灌浆的切断方法或者不透水面层来降低损失。
如果大坝成为高水头电力发展的一部分，在低需求时期收集渗液并把它们泵回水库，在经济上是可行的。
沉积物的深度和渗透性以及水损失要考虑在容许限度内，不论建设切断点遍及不透水材料的全线上，或是在大坝基础和不渗透构造间的一定深度处终止。
切断可能包含富含粘土的倾斜或是垂直的壕沟，或者板桩，或是镶筑在装满泥浆的沟壕的混凝土板墙（图59.lb,d），或是连锁的场铸的混凝土桩（图59.1b,e），或是这些类型中的任何一个的变动。
由于建造一个切断，水压海拔立即从切断处超过相应高程的上下游的
。
切断的效率可以方便地用比例式表示
（59.1）
其中，h是总水头，相当于满水库的水位高度与下游水平面的差值。
在设计阶段，E是借助流网假定切断构造完全地不透水情况下估算出来的。
对于紧密的完整的切断构造，它的E=100%。
真正的时效只有等到水库第一次蓄满水后才能断定，并且只能依据位于上下游的切断构造上的压强计的读数来判断。
在诸多的实例中观察结果显示实际功效远小于设计师的预期。
E的估算值与真实值差值的大小取决于切断构造的类型，深度和地基状况以及工作态度，因为它反映了承包人全体人员的任职资格。
因此，在选择切断构造的类型时，这些因素都要考虑在内。
其功效能通过监管明确地控制的仅有的类型就是在斜边上明挖的压实粘土切断。
然而，在施工之前，我们对于壕沟底部的天然地基情况知之甚少。
因此，切断基础的准备和和放置中下部的切断材料在壕沟完成开挖后可能需要彻底的修正。
这类的修正是必要的，例如，MammothPool坝。
粘土切断的深度超过其他类型很大程度上取决于经济因素。
尽管监督很尽责，其他所有类型的切断可能原来都是有缺陷的。
对于任意给定的类型，计算的和真实的效率的差会随着深度的不断增加而增长。
处在不利环境条件下，真实的功效也可能如此的低以至于使得实际功效变得无效。
例如，虽然板桩切断是完整的，他们也可能由于横穿连锁的泄露而变得不防水。
另外，水闸也可能由于钢材的缺陷或者当一堆物质撞上了障碍而破裂。
一但水闸被劈开，缺口的宽度会随着深度的增加急剧增大，并且呈现出数米大小的规模。
这样的缺口通常是在板桩墙内在挖掘时候产生的。
在密苏里河上许多大坝下的完整的板桩切断，经过测量发现有效的低至10%，即使那些板桩被打入页岩。
59.3.2使用浆的建造（梁勇）
几种类型的挡墙主要是在膨润土泥浆的帮助下修建的。
浆料的主要功能是稳定开挖墙体，它可以是沟、槽或是洞穴的开挖墙体，最后，浆会变成永久性的防渗材料成为隔水墙。
在泥浆槽防渗设置中（图59.IC），沟槽通常是被反铲挖土机、抓斗、索斗铲开挖出来，并且，其中的泥将被分选较好且渗透性差泥、砂和砾石的混合物所代替。
在1962年建造于ColumbiaRiver上的Wanapum大坝就是使用这种办法建造的，它深24米，最小厚度为3米.因为底部为坚硬岩石，在回填灌浆做好之前一个一米厚的混凝土层被铺在仔细清理后的底部形成封口。
在DikeD-20的位于Quebec的James湾工程中，一条泥沟的最大深度达到了24米并延伸到了冰碛物，这这种设计要求仔细地清理底部并至冰碛土，但是一些砾石牢牢地嵌在冰碛土里使工作变得困难。
因为发现在沟的底部有一些被滞留的小孔，减少源泉是增加流动能力去控制蓄水池渗漏的有效方式。
连续的称为墙面板（panelwalls）的混凝土板部分约5米长，0.6米宽。
这些水平面上带有泥浆的挖掘要通过特殊的挖斗安装方钻杆。
重切工具可用于槽的底部为推进槽通过基岩或抗性材料。
泥浆可以通过混凝土导管浇注形成挡板。
挡板的一端通常与另一完整的挡板相连接成为半圆柱形凹槽就是这目的（图59.16）。
在其凝实之前另一端放置一垂直于管道的导管。
下一面挡板将适应管道以半圆柱形槽的形式存在。
混凝土开始凝实之后就可以将其移除了，如果需要，可以在浇注之前在底部铺设钢筋笼子以坚强其牢固。
墙板已经可以成功的建造至100米的深度了，但是较浅的仍然有漏洞。
细心和良好的技术是确保灌浆不出现漏洞的前提，因为一个简单的失误都可以导致事故的发生。
同时，还要确保在凝结工作开始之前底部不能有沉积物，那可以保持节点处的连续性与一致性，并且泥浆不能在连接板间的表面堆积，这样就可以形成缺口。
经验表明，包括面板墙开挖暴露，被证明缺陷可以发生在被认为最不可能发生和认为最完美的地方，所以，没有完美的墙。
开始蓄水后，墙的实际效率观察需要建立压力计，并且应该想更多的方法去控制渗流和渗透压力的变化。
几种变体墙是可利用的，包括使用可变性的塑料混凝土，它可以容纳解决这种材料通过以坏的墙。
联锁混凝土桩在有护壁泥浆的洞（图59.le）中已被广泛应用，特别是在较深和垂直的地方是必需的，在哪种基岩坚固，侧壁陡峻不平的地方也很适用。
在Quebec的Manicouagan3的项目中，便使用了两行相距3米，最大深度为128米的混凝土桩。
在Kentucky的WolfCreek大坝被恢复是通过建造一个截止通过核心和下伏冲积层进入了30米处
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