模板及模板支撑施工方案MicrosoftWord文档.docx

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模板及模板支撑施工方案

一、工程概况：

xx市xx景观设计七标段工程，由xxxxx，承建范围：

景观二、三区。

开工日期2010年9月15日，竣工日期2011年6月30日。

二、施工方案：

模板工程施工范围：

二区停车场；二、三区景观桥、亲水平台；三区1#架空区域等项目工程。

1、支模工艺：

立可调支撑立柱及早拆柱头→安装模板主梁→安装→水平支撑→安装斜撑→调平支撑顶面→安装模板次梁→铺设木胶合板→模板→面板拼缝粘胶带→刷脱模剂→模板预检→进行下道工序。

2、材料：

采用木胶合板模板钢支撑。

模板规格为1220×2440×15。

3、胶合性能及承载力：

所采用模板的胶合强度≥0.8N/mm2，承载力30N/mm2，满足施工要求。

4、模板的静曲强度和弹性模量（15mm厚）：

（1）、静曲强度：

平行向≥23N/mm2,垂直向≥15N/mm2；弹性模量≥5000N/mm2.

（2）、强度设计值=强度标准值/1.55.

5、模板计算

楼板厚度250mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4

方木主龙骨采用100×100mm方木。

（1）荷载计算

模板及支架自重标准值：

0.3KN/M2

混凝土标准值：

24KN/m2

钢筋自重标准值：

1.1KN/m2

施工人员及设备荷载标准值：

2.5KN/m2

楼板按120mm厚算

荷载标准值：

F1=0.3+24×0.12+1.1+2.5=6.78KN

荷载标准值：

F2=（0.3+24×0.12+1.1）×1.2+2.5×1.4=8.64KN

楼板按250mm厚算

荷载标准值：

F3=0.3+24×0.25+1.1+2.5=9.9KN

荷载标准值：

F4=（0.3+24×0.25+1.1）×1.2+2.5×1.4=12.38KN

（2）计算次龙骨间距：

新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取350mm

1）板厚按250mm算

则最大弯距：

Mmax=0.1q12l12

最大挠度：

Umax=0.667q12l14（100EI）

其中线荷载设计值q1=F4×0.3=12.38×0.3=3.714KN/m

按面板的抗弯承载力要求：

Mmax=0.1q1l12=[fww]=1/6fwbh2

0.1×3.714×l12=1/6fwbh2

l1=[（1/6×30×200×252）/（0.1×3.714）]0.5=2321.25

按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250

Umas=0.677q2l14/（100EL）=l1/250

L1'=[（100×104×4.16×104）/（2.48×0.677×250）]1/3=463mm

2）板厚按120mm计算

则最大弯距：

Mmax=0.12q22l22

最大挠度：

Umax=0.667q22l24/（100EL）

其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m

按面板的抗弯承载力要求：

Mmax=0.1q22l22=[fww]=1/6fwbh2

1.1×1.612×122=1/6fwbh2

l2=[（1/6×30×200×102）/（0.1×1.612）]0.5=787

按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250

Umax=0.677q2l24/（100EI）=12/250

L2'=[（100×104×4.16×104）/（1.61×0.677×250）]1/3=534mm

取按抗弯承载力，刚度要求计算匠小值，l1'=463mm，施工次龙骨间距取200mm

（3）用Φ48×3.5碗口架管，间距最大为1200mm，上设U托，最下一层地杆距地300mm，中间水平拉杆间距大于1200mm，支撑杆有效面积A=489mm2（内R=41mm）

1）抗压强度验算

N=8.06×2.12×1.2=11.6KN

[N]=Af==489×215=105KN<11.6KN满足

2）稳定性验算。

（按中心点最大偏心25mm计算）

Ix=π（D4-d4）/64=π（484-414）/64=1.22×105mm4

Ix=（Ix/A）1/2=（1.22x105/489）1/2=15.79mm

Xx=1800/ix=1800/15.79=114

查Q235，b类截面轴压稳定系数φx=0.453

欧拉临界应力

Nex=π2EA/λx2=π2×2.06×105×489/1142=76.4KN

初始偏心弯距Mx=Ne=16×103×25=4×104N.mm

截面塑性发展系数rx=1.0

受压最大纤维毛截面抵抗距

Wlx=Ix/（D/2）=1.22×105/（48/2）=5083.3mm3

N/ΦxA+βmxMx/[（1-0.8N）/Nex]=175.9Mpa<215Mpa（满足要求）

8.2墙体模板计算

（1）荷载计算

1）新浇混凝土对模板产生的侧压力①，标准层层高3.4m，侧压力为

F1=0.22rct0β1β2v1/2F2=Hrc

取两者较小值；

式中：

F1、F2——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；

rc——混凝土重力密度，取材24KN/m；

t0——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4-6h，取t0=5h；

v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=3.4m；

β1——外加剂影响修正系数β1=1.0；

β2——混凝土塌落度修正生活费数，按塌落度130-150mm，取β2=1.15

得F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/m2

F2=24×m2>F1

取F=F1=52.58KN/m2

2）倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载②

混凝土采用布料杆浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载4KN/m2。

由①、②两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为

q=1.2×①+1.4×②=1.2×52.58+1.4×4=68.69KN/m2（用于验算模板及其支撑的强度）

q=①=52.5KN/m2（用于验算模板及其支撑的刚度）

（2）模板及次龙骨的设计及验算

1）次龙骨的设计及验算

次龙骨选用50×100mm白杉，间距200mm，接受力方向垂直于木纹方向，其截面性能为：

E=10000N/mm2,σ=87N/mm2，I=416cm2,w=83cm2

主龙骨间距取为600mm，次龙骨接三跨连续梁计算

1）次龙骨的强度验算

次龙骨承受的荷载为

q托=qL模=68.69×0.30=20.6KN/m

式中：

q托——模板传给次龙骨的线荷载

L模——模板的跨度

次龙骨截面最大弯矩形为

Mmax=0.1托τ2托=0.1×20.6×0.7KN·m

σ=M/W=0.74×106/83×103=8.91<[σ]87N/mm2

∴次龙骨的强度满足要求。

2）次龙骨的刚度验算

托梁承受的线荷载为

q次=L模=68.69×0.25=17.17KN/m

最大挠度为

ω=6.77×q次/L次/100EL

=0.677×17.17×0.64×1012/100×104×416×106

=0.36mm<[ω]=1.5mm

∴次龙骨的刚度满足要求。

（3）主龙骨的设计及验算

主龙骨的选用Φ48×3.5×2钢管，间距为600mm，双根布置，穿墙螺栓间距取600mm，主龙骨接三跨连续梁计算

主龙骨的截面性能为

σ=215Nmm2,I=2×12.9×104cm，W=2×15.08×103cm

1）主龙骨的强度验算

次龙骨传给主龙骨的集中荷载为

P主=q托L次=22.28×0.6=13.37KN

主龙骨截面最大弯矩为

Mmax=0.604P主L次=0.604×10.3×0.6=3.73KN

σ=M/W=3.73×106/2×15.08×103=123.67，[σ]=215n/mm2

∴主龙骨的强度满足要求。

2）主龙骨的刚度验算

次龙骨传给主龙骨的集中荷载为

P主=q次L次=17.17×0.6=10.3KN

最大挠度为

ω=1.883×PL/100EL=1.883×10.3×103×0.63×109/100×2.06×105

2×12.19×104=0.83mm<3.00mm（满足要求）

∴主龙骨的刚度满足要求。

（4）穿墙螺栓设计

每根穿墙螺栓承受的拉力为

T=qs\52.58×1×0.6=31.55KN

选用Φ14穿墙螺栓，查表得净面积A=105mm2

σ=T/A=31.55×103/105=300.5N/mm2

∴穿墙螺栓的承载力满足要求。

8.3柱模板计算

柱箍采用100×100方楞，间距400mm

（1）柱模受到新浇砼侧压力

F1=0.22rct0β1β2v1/2

F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/m2式中F1——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；

rc——混凝土重力密度，取材24KN/m；

t0——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4-6h，取t0=5h；

v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取h=3.4m；

β1——外加剂影响修正系数，β1=1.0；

β2——混凝土塌落度修正系数，按塌落度130-150mm，取β2=1.15；

（2）柱箍所受的均部荷载值（N/mm）

q=2.58×103/106×400×0.85=17.88N/mm

（3）柱箍最大弯距值（N/mm）

Mmax=qL22=17.88×8002/8=1430400N.m

（4）强度计算

N/A+Mmax/rπWnx=600×17.88/875+1430400/15.3×103=99.62

N/mm2＜f=215N/mm2（可以）

（5）挠度计算W=5L14/38EL=5×6004/384×103×9×0.5×100×303=0.83mm＜[W]=1.mm（满足要求）

8.4梁模板计算

（一）底模验算

（1）抗弯强度验算

1）荷载

底膜自重5×0.04×0.45×1.2=0.108

混凝土自重24×0.45×0.8×1.2=10.368

钢筋自重1.5×0.45×0.8×1.2=0.648

振捣混凝土载荷2×0.45×1.2=1.08

合计q1=12.204

乘以折减系数0.9则q1×0.9=q2=10.98KN/m

2）抗弯折减载力验算

底膜下的楞木间距为0.2m，是一个多等多跨连续梁，考虑木材的长度有限，故按四等跨计算。

按最不利荷载部之中结构静力表示得。

弯矩系数：

KM=-0.121

剪力系数：

KV=-0.620

挠度系数：

KW=0.967

则M=KM×q12=-0.121×10.98×0.22=-0.0531KN.m=-0.0531×106n.mm

σ=m/w=-0.0531×106×6/（450×402）=4.452n/mm2＜fm=13n/mm2

（2）剪力强度验算。

V=KVq1=-0.620×10.98×0.2=1.36KN

剪应力：

τ=3V/（2bh）=3×1.36×103/（2×450×40）=0.113n/mm2＜fv=1.4n/mm2

（3）挠度验算。

荷载不包括振捣混凝土载荷。

则q1=11.24则q2=10.012KN